Курсовой проект - Склад готовой продукции - файл n1.doc

Курсовой проект - Склад готовой продукции
скачать (1010 kb.)
Доступные файлы (1):
n1.doc1010kb.02.11.2012 12:16скачать

n1.doc



ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ

ГОСУДАРСТВЕННОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕИЕ

ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ

«ЛИПЕЦКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ»


Кафедра металлических конструкций

РАСЧЁТНО-ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА

к курсовому проекту №1
по дисциплине: «Конструкции из дерева и пластмассы»

на тему: «Склад готовой продукции»

Выполнил: студент группы

C-04-3 Юдин Д.Н.

______________________________

“___”______________________2009 г.
Принял: к.т.н. Жидков К.Е.

______________________________

______________________________

“___”______________________2009 г.


Липецк – 2009 г.
СОДЕРЖАНИЕ

Исходные данные 3

Введение 4

  1. Расчет панели покрытия 5

  1. Расчет балки 10

  2. Расчет сегментной фермы 13

  3. Указание по эксплуатации деревянных конструкции 25

Библиографический список 28

ПРИЛОЖЕНИЕ 1 29

Исходные данные


Пролет L1: 24 м.

Пролет L2: 8 м.

Длина здания: 54 м.

Шаг стропильных ферм: 6 м.

Отметка низа стропильных конструкций: 6 м.

Температурный режим: отапливаемое здание.

Относительная влажность воздуха 60%.

Место строительства: г. Мурманск.

Порода древесины: дуб.

Тип панели покрытия: клеефанерная с деревянным каркасом.

Вид ферм: сегментная.

Тип балки: клеефанерная с волнистой стенкой.


ВВЕДЕНИЕ



Конструкции из дерева и пластмасс относятся к классу легких строительных конструкции, применение которых в строительстве является одним из важных направлений на пути повышения эффективности и ускорения строительного производства.

Деревянные строительные конструкции являются надёжными, лёгкими и долговечными. Древесина – это единственный легкодоступный самовозобновляющийся строительный материал. Это относительно лёгкий прочный материал, особенно в направлении вдоль её волокон, где действуют наибольшие усилия от внешних нагрузок. Что позволило возвести здания пролётом 12, 6 м. Древесина мало твёрдый материал и легко обрабатывается, что облегчает и упрощает изготовление деревянных конструкций. Она стойко сопротивляется разрушительному воздействию слабых химических агрессивных сред. Древесина надёжно склеивается водостойкими синтетическими клеями. Деревянные конструкции являются сгораемыми. Однако современные деревянные конструкции из элементов крупных сечений имеют предел огнестойкости выше некоторых других, например металлических конструкций. Они могут быть дополнительно защищены от возгорания специальными покрытиями.

1. РАСЧЁТ ПАНЕЛИ ПОКРЫТИЯ
Принимаем ребристую конструкцию панели с размерами в плане 5980х1480 мм с четырьмя продольными ребрами; материал ребер – дуб с плотностью древесины 700 кг/м3 (условия эксплуатации – А1); обшивки из строительной фанеры ФСФ верхняя – толщиной 10 мм, нижняя – 8 мм с плотностью – 700 кг/м3, волокна наружных шпонов фанеры направляем вдоль пролета панели; утеплитель – маты полужесткие минераловатные толщиной 60 мм в два слоя с плотностью 75 кг/м3 - удерживается в проектном положении решеткой из брусков 25х25 мм. Ширину панели назначаем равной 1,5 м, что соответствует нормальной ширине листа фанеры (1525 мм). Длину панели принимаем равной 5980 мм с учетом зазора на возможную неточность изготовления. Листы фанеры стыкуем на ус. Поперечные ребра ставим в торцах панели, под стыком фанеры через 1,5 м по длине панели (рис.1.1).

Высоту продольных ребер назначаем , что после острожки кромок и в соответствии с сортаментом досок составит . Ширину продольных ребер (толщину досок) принимаем равной 40 мм. Пласти ребер не строгаем (рис.1.2).

Подсчет нагрузок на 1 м2 панели приведен в табл. 1.1.


Рис.1.1. Ребристая трехслойная плита с фанерными обшивками
Рис. 1.2. Поперечное сечение ребристой трехслойной плиты с фанерными обшивками
Статическая схема плиты – однопролётная шарнирно опёртая балка пролёта

ℓ=6,0-0,06-0,02=5,92м,

где 0,06-величина площадки опирания,

0,02-величина зазора между плитами (рис.1.3).

q=g+s






5920




Рис.1.3. Расчетная схема плиты покрытия



Таблица 1.1

Сбор нагрузок на панель покрытия





Наименование нагрузки

Нормативная нагрузка,

кН/м2

Коэффициент надёжности по нагрузки,

?f

Расчётная нагрузка,

кН/м2

1

2

3

4

Постоянная

1. верхняя и нижняя обшивки

(0,01+0,008)*7=0,126

0,126

1,1

0,139

2. утеплитель

?=120мм, ?=75 кг/м3

0,090

1,2

0,108

3. продольные ребра

(4*0,055*0,215*6*7)/(6*1,5) =0,221

0,221

1,1

0,243

4. поперечные ребра

(5*(0,42+0,415*2)*0,055*0,215*7)/(6* *1,5)= 0,057


0,057

1,1

0,063

1

2

3

4

5. бруски обрешетки

(1,44*0,025*0,025*24+(0,415*2+0,42)* *0,025*0,025*36)* 7/(6*1,5)

0,039

1,1

0,043

6. кровля (3 слоя рубимаста)

0,090

1,3

0,117

Итого

0,623




0,713

Временная

1. снеговая

1,87*1,68=3,14

3,14

1/0,7

1,87*2,4=4,49

Всего

3,763




5,203


Полная нормативная и расчетная нагрузка на один метр покрытия:

qn=b∙g=1,5∙3,763=5,645 кН/м;

qр=b∙g=1,5∙5,203=7,805 кН/м.

Расчётные максимальные усилия в панели – изгибающий момент и поперечная сила:


Геометрические характеристики сечения панели.

Принимаем Н=233мм, продольные ребра 215х55 мм из бруса 220х60мм.

Расчетная ширина обшивок:

верхней bвпр=0,9В=0,9·1470=1323мм;

нижней bнпр=0,9В=0,9·1490=1341мм.

Определим положение центра тяжести:

Рис. 1.4. Поперечное сечение панели


Sф=132,3·1·10,8+134,1·0,8·11,6=2673 см3;

Sд=0,45·21,5·22=212,85 см3;

Sфв=132,3·1·10,8=1429 см3;



Sпр= Sф+ Sд·=2673+212,85*1,11=2909 см3;





Iпр=Iф+Iд·=29884+ 18316·1,11=50215 см4;

Wвпр===4444 см3; Wнпр===4185 см3;
Расчет нижней обшивки:

; ;
Расчет верхней обшивки на устойчивость:
;

;

;
Расчет верхней обшивки на местный изгиб:



Рис.1.5. К расчету верхней обшивки на местный изгиб.

Ммах=,

где Р=1,2кН – монтажная нагрузка,

с=42 см - расстояние между продольными ребрами в свету.

Wф=;

;



mi=1,2 – коэффициент, учитывающий расчет на монтажную нагрузку.

Расчет на касательные напряжения:


Расчет по II группе предельных состояний:
, прогиб не превышает предельно допустимого.

2. РАСЧЕТ БАЛКИ

Принимаем клеефанерную балку с волнистой стенкой. Конструктивную схему балки принимаем наклонную с параллельными поясами двутаврового сечения. Материал поясов – дубовые бруски , с влажностью до 20% (условия эксплуатации А1); стенки – водостойкая берёзовая фанера марки ФСФ сорта В/ВВ (ГОСТ 3916-69*).

1) Выбор конструктивной схемы

Пролет балки l = 8 м.

Высоту сечения балки принимаем h = (1/8…1/20)l = 920 мм.

Толщина стенки tст = 10 мм. Для установки стенки в поясах выбирают криволинейный паз, размеры которого обусловлены толщиной стенки бф =10мм, а глубина составляет 20 мм.

Высоту пояса принимаем в пределах hп = (1/6…1/8)h = 130мм, а ширину балки bп = 150мм (брус 130х150мм по ГОСТ 8486-86*).

2) Сбор нагрузок Таблица 2.1

Сбор нагрузок на балку


№ п/п

Наименование нагрузки

Нормативная

кН/м2

f

Расчетная

кН/м2




Вышележащие конструкции:










1

Панель покрытия, кровля

0,623




0,713

2

Снег

1,680

1/0,7

2,400




Всего

2,303




3,113

;



=8000-250-20-180/2-200=7440 мм=7,44 м.

q=19,18 кН/м






7440




Рис. 3 Расчетная схема балки


1,5*1,3/0,95=2,05 кН/смІ,

Ед=10000 МПа=1000 кН/смІ

Еф=9000 МПа

Gф=750 МПа.

Геометрические характеристики сечения:





Wх===13348 см3;

Sх=13*15*39,5=7703 см3;



где h-высота балки, ?ф-толщина фанерной стенки, Е – модуль упругости пояса, Gф-модуль сдвига стенки, к?, кж – коэффициенты, учитывающие снижение соответственно момента сопротивления и момента инерции балки за счет

податливости фанерной стенки.

Конструктивный расчет балки
Определяем напряжение :


Прогиб балки:


Проверяем прочность соединения стенки с полками при криволинейном пазе:

Определяем необходимость проверки фанерной стенки на устойчивость.

Фанерная стенка на устойчивость проверяется при условии

,

где

к2 – зависит от отношения высоты волны к длине волны:

Т. к.

Квадрат гибкости волнистой стенки:

,проверка устойчивости стенки не требуется.

3. Расчет сегментной фермы

1) Выбор конструктивной схемы фермы

Расчетный пролет фермы l=24-0,3=23,7 м.

Высота фермы:

м,

Принимаем высоту фермы h=4 м.

Радиус оси верхнего пояса:

м.

Длина дуги верхнего пояса:

м, где

-центральный угол, определяемый:

, =740

Длина панели верхнего пояса: м.

Длина хорды панели: d0=2Rм.

Длина панели нижнего пояса: dн=l/4=23,7/4=5,925 м.

Строительный подъем: fстр=l/200=23,7/200=0,12 м.

Для укладки панелей шириной 150 см по верхнему криволинейному поясу предусматриваются дощатые подкладки, закрепляемые к поясу гвоздями.

Пространственная жесткость покрытия обеспечивается панелями покрытия и скатными связями, устанавливаемыми по торцам здания.
2) Статический расчет фермы

Таблица 3.1

Сбор нагрузок на ферму покрытия

№ п/п

Наименование нагрузки

Нормативная

кН/м2

f.

Расчетная

кН/м2

Постоянная нагрузка

1

Панели покрытия, кровля

0,623




0,713

2

Собственный вес

0,066

1,1

0,073




Всего

0,689




0,786


Постоянная погонная нагрузка:



Снеговая нагрузка: s = ∙Sр∙В , где Sр= 2,4 кН/м2 ;Sр расчетная снеговая нагрузка, B - шаг ферм.

Коэффициент  определяется углом наклона касательной в данной точке следующим образом:

1=cos1.8∙?=0,4;

2=2.4∙sin1.4∙?=1,87; 0.5∙2=0,94.

Постоянная нагрузка: q=4,72 кН/м


Загр. 1
Снег нагрузка: ?1

1 вариант

Загр. 2




2 вариант ?2 0,5·?2

Загр. 3

3) Определение усилий в стержнях фермы

Усилия в элементах фермы определены с помощью программного комплекса «SCAD». Схема фермы с нумерацией элементов изображена на рис. 3.2, результаты вычислений приведены в прил.1.



Рис. 3.1. Схема фермы с нумерацией элементов

Усилия в стержнях фермы
4) Конструктивный расчет фермы

Верхний пояс

Панель №1: ;

; М0 – изгибающий момент в панели пояса от действия внешний нагрузки; N-сжимающее усилие в панели пояса; -стрела кривизны панели верхнего пояса.

Панель №2: ;

Панель №3: ;

Панель №4: ;

Панель №5: .

Расчетные усилия принимаем по панели №1: М= 28,9 кНм, N= -302,1 кН.

Принимаем сечение верхнего пояса из 14 досок толщиной 3,5 см, общей высотой 49см и шириной 19,5см (с учетом острожки).

Тогда:

<5;

F=49*19,5=955,5 см2;

W==7803 см3.

Гибкость панели в плоскости изгиба:



Коэффициент продольного изгиба  следует определять по формуле:,при гибкости элемента  < : , где коэффициент а= 0,8 для древесины.

Коэффициент (действительный в пределах от 0 до 1), учитывающий дополнительный момент от продольной силы вследствие прогиба элемента:



Прочность принятого сечения:



где



Устойчивость элемента:



где -коэф. продольного изгиба;

n = 2 – для элементов без закрепления растянутой зоны из плоскости деформирования и n = 1 для элементов, имеющих такие закрепления,

Нижний пояс

Расчетное мах усилие Nmax= 259,5 кН. Материал конструкции сталь С245, Ry=24 кН/см2.

см2.

Предельная гибкость растянутого пояса [?] = 400;

iZтр = l/? = 592,5/400 = 1,5 см;

Зададимся сечением элемента:


Рис. 3.2. Швеллер с уклоном полок №16.
iZ = 1,87 см; WZ = 13,8 см3; IZ = 63,3 см4;

iY = 6,42 см; WY = 93,4 см3; IY = 747,0см4;

А = 18,1 см2; q = 0,142 кН/м;

Изгибающий момент от веса элемента:



Проверка прочности: ;



Конструктивно принимаем швеллер с уклоном полок №20.

Раскосы

Подбираем сечение раскосов для наиболее нагруженных элементов №6, №2, №1 и исходя из условия размещения болтов, служащих для крепления стальных накладок к раскосам, все раскосы принимаем одинакового сечения. Сечения подбираем по предельной гибкости.

MAX = 150 для прочих сжатых элементов ферм;

Для 6го элемента l=5,12 м, N=35,5 кН, MAX = 200 для прочих растянутых элементов ферм.

Находим высоту сечения:



Принимаем раскосы 12х19,5см (F=234 см2).

Проверка прочности раскоса



Для 1го элемента l=4,6 м, N=-16 кН, MAX = 150 для прочих сжатых элементов ферм;

Проверка устойчивости раскоса

Для 1го элемента N=-16 кН, l=4,6 м.







Проверка устойчивости раскоса

Для 2го элемента N=-31 кН, l=2,95 м.






Опорный узел
Проектируемый узел сваривается из стальных листов, образующих башмак, раскрепленными изнутри уголком. Верхний пояс упирается в плиту, усиленную ребрами жесткости, приваренную к щекам башмака. Нижний пояс крепится к щекам башмака сварными швами.

Определяем площадь опирания торца верхнего пояса на плиту башмака из условия смятия:

RСМ∙mП/?n = 1,5∙1,3/0,95 = 2,05 кН/см2;
см2;

Длина плиты: 1п = Fсм/b = 147,4/19,5 = 7,6 см;

Конструктивно принимаем 1п = 45 см.


Рис. 3.3. Опорная плита верхнего пояса, усиленная ребрами жесткости.
Опорную плиту рассчитываем как контурную, опертую на четыре стороны.

Нагрузка на плиту:

кН/см2;

В пластинке, опертой на 4 канта, изгибающий момент в центре пластинки, вычисленный для полосы шириной 1 см в направлении короткой стороны а будет равен:

Ма = ?·?см·а2=0,048·0,33·202 = 6,3 кН·см, где

при ? = 0,048;

Момент сопротивления: см3.

Толщина плиты: см.

Принимаем 1,4 см.

Проверяем плиту с ребрами как балку пролетом, равным расстоянию между осями щек:



кН·см;

Расстояние от грани до центра тяжести сечения:

см;

Момент инерции:

593 см4.

Тогда кН/см2 < = 24,0 кН/см2;

Определяем размеры опорной плиты башмака:

Из условия опирания и закрепления анкерными болтами принимаем опорную плиту размером 400х400 см.

Напряжение сжатия под плитой:

кН/см2 < Rсм=36 кН/см2;

А – опорная реакция фермы.

Толщину плиты определяем из условия изгиба:
- консольный участок плиты:

кН·см;
- средний участок плиты:

кН·см;

Момент сопротивления определяем по изгибающему моменту для среднего участка плиты:

см3.

Толщина плиты:

см; принимаем ?п = 2,0 см.
Определим длину сварных швов, крепящих швеллер нижнего пояса:

см;

Принимаем швы:
- по обушку:

1швоб = 0,7 * 24,7 + 1 ? 19 см;
- по перу:

lшвп = 0,3 * 24,7 + 1 ? 9 см;
Элементы башмака свариваем швом с катетом kf = 6 мм. Конструкция опорного узла изображена на рис. 3.4.


Рис. 3.4. Конструкция опорного узла фермы.
Расчет промежуточного узла верхнего пояса

Для передачи усилий поясов и крепления раскосов в узлах устанавливаются сварные стальные башмаки размером 45х19,5 см.

Поскольку размеры башмака такие же как и у опорной плиты в опорном узле, напряжения смятия не проверяем. Между плитами башмака ставим ребра жесткости.

Плиту проверяем на изгиб:

кН·см;

см3;

см; принимаем см.

Узловой болт, к которому крепятся раскосы, рассчитываем на срез, смятие и изгиб от равнодействующей усилий в раскосах, определяемой графически по рис. 3.5. Наиболее нагруженные элементы №1, №6: кН. Задаемся диаметром болта d = 20 мм.


Рис. 3.5. Определение равнодействующей усилий в раскосах.
Проверка прочности на срез:

Определим несущую способность одного двухсрезного болта:

- по изгибу болта:

T = 1,8d2 + 0,02a2 = 1,8·2,02 + 0,02·16,52 = 12,6 кН; кН.

- по смятию древесины:

Тс = 0,5·16,5·2,0 = 16,5 кН;

Количество болтов:

шт;

Рис. 3.6. Конструкция промежуточного узла верхнего пояса.
Диаметр болта: окончательно принимаем d = 20 мм;

Раскосы крепятся к узлам с помощью стальных накладок сечением 80х8 мм. Накладки к раскосам закрепляются двумя болтами d = 20 мм.

Проверяем стальные накладки:

- на растяжение в ослабленном центральным болтом сечении:

кН/см2 < R = 24 кН/см2;

FНТ = 2·0,8·(8-2,3) = 9,1 см2;

- на сжатие по устойчивости из плоскости пластинки:

кН/см2 < R = 24 кН/см2;

где при

FБР = 2·0,8·8 = 12,8 см2.
Промежуточный узел нижнего пояса

Раскосы к нижнему поясу также как и в узлах верхнего пояса крепятся на узловой болт, устанавливаемый в отверстия нижнего пояса.

В каждом узле элементы нижнего пояса из швеллера соединяются накладками из стали того же сечения. Накладки закрепляются к поясу сварными швами такой же длины, как и в опорном узле.


Рис. 3.7. Конструкция промежуточного узла нижнего пояса.




5. УКАЗАНИЯ ПО ЭКСПЛУАТАЦИИ ДЕРЕВЯННЫХ КОНСТРУКЦИЙ



Нормальными условиями эксплуатации являются такие, при которых деревянные конструкции не повреждаются, нагрузки, действующие на них не превосходят их несущей способности, а температура и влажность не превышают допустимых. При нарушении этих условий деревянная конструкция может преждевременно потерять свою несущую способность и жесткость.

Обследование деревянных конструкций специальной экспертной комиссией производится в случаях появления признаков опасности того, что конструкция в целом может прийти в аварийное состояние, например, при появлении больших прогибов или выхода из плоскости.

В процессе осмотра главное внимание должно быть обращено на основные факторы, влияющие на несущую способность конструкций: отклонение размеров элементов от проектных; наличие серьезных повреждений и недопустимых пороков древесины; отклонение размеров и количества соединений от проектных; наличие неправильно выполненных и разошедшихся соединений; наличие перегрузки конструкции и недостаточного горизонтального их закрепления; наличие недопустимых прогибов и выхода из плоскости; нарушение нормального температурно-влажностного режима; недостаточную влагопаротеплоизоляцию; наличие зон увлажнения, перегрева и очагов загнивания древесины.

При осмотре особое внимание должно быть обращено на размеры и качество основных растянутых элементов конструкции (нижнего пояса ферм и стоек), несущая способность которых особенно зависит от наличия повреждений и недопустимых пороков древесины. При обнаружении указанных дефектов производится поверочный расчет конструкций с учетом этих дефектов.

Отклонение размеров и количество соединений от проектных, а также наличие неправильно выполненных и разошедшихся соединений требуют к себе при осмотрах особого внимания, поскольку состояние соединений в значительной степени определяет несущую способность конструкции. В первые годы эксплуатации конструкции происходит процесс обмятия нагруженных поверхностей соединений. В результате этого плотность и монолитность соединений могут быть нарушены, болты и тяжи могут потерять первоначальное натяжение, появляются щели и зазоры между соединяемыми элементами. Ослабевшие болты и тяжи должны быть подтянуты и первоначальная плотность обязательно восстановлена. При наличии более серьезных и опасных для несущей способности дефектов соединений они усиливаются.

При осмотрах необходимо строго следить, чтобы фактические действующие на конструкцию нагрузки не превышали проектных. Недопустимые перегрузки могут возникнуть в случае применения более тяжелого утеплителя, при установке на перекрытии оборудования, укладке материала, возникновении на покрытиях снеговых или ледяных отложений, масса которых превышает несущую способность конструкции. Показателем перегрузки является возникновение недопустимых прогибов конструкции. При наличии перегрузки необходимо проведение проверочного расчета конструкции на действие фактических нагрузок.

Выход конструкций из вертикальной плоскости свидетельствует о недостаточной прочности их связей, которые должны быть усилены по специальному проекту. При осмотрах особое внимание должно уделяться сохранности и водонепроницаемости кровли. В местах соприкосновения с бетоном должны быть проверены сохранность гидроизоляции и отсутствия конденсационного увлажнения древесины. Особое внимание должно быть обращено на наиболее подверженные конденсационному увлажнению основные узлы конструкции, опирающиеся на наружные стены. В зонах влажности должно быть проверенно наличие очагов гниения. Для обнаружения внутренних очагов гниения элементы конструкции могут просверливаться. Все причины увлажнения древесины должны быть устранены. Водо– и теплоизоляционные слои покрытий и пароизоляционные участки в местах нарушений должны быть восстановлены, загнившие участки древесины удалены и заменены.

При обследовании, как правило, изучают техническую документацию, составляют детальные обмерные чертежи и поэлементные дефектные ведомости. Устанавливают величины реально действующих нагрузок и выполняют поверочные расчеты. Отбирают образцы древесины и проверяют на наличие в них спор гнилостных грибков. Из древесины конструкций изготовляют стандартные образцы, и путем лабораторных испытаний определяют ее прочность при необходимых видах напряженного состояния, главным образом при сжатии.

По результатам обследования составляют научно – техническое заключение. Это заключение содержит выводы о несущей способности конструкций, ее соответствии действующим нагрузкам и о мероприятиях, необходимых для обеспечения их дальнейшей надежной эксплуатации.
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК


  1. СниП II – 25 – 80. Деревянные конструкции. Нормы проектирования/Госстрой СССР. – М.: Стройиздат, 1983. – 31 с.

  2. СниП 2.01.07 – 85*. Нагрузки и воздействия. Нормы проектирования/Госстрой СССР. – М.: Стройиздат, 1986. – 34 с.

  3. СниП II.23-81 (1990). Стальные конструкции. Нормы проектирования/Госстрой СССР. – М.: Стройиздат, 1990. – 126 с.

  4. Проектирование и расчет деревянных конструкций: Справочник/И.М. Гринь, В.В. Фурсов, Д.М. Бабушкин и др.; Под ред. И.М. Гриня. – Липецк: ООО Издательство «Интеграл», 2005. – 240с., ил.

  5. Зубарев Г.Н. Конструкции из дерева и пластмасс: Учеб. пособие для студентов вузов, обучающихся по спец. «Промышленное и гражданское строительство». – 2-е изд., перераб. и доп. – М.: Высш. школа, 1990. – 287 с., ил.

  6. Шишкин В.Е. Примеры расчета конструкций из дерева и пластмасс. Учеб. пособие для техникумов. М.: Стройиздат, 1974, 219 с.

  7. Конструкции из дерева и пластмасс: Учеб. для вузов/Ю.В. Слицкоухов, В.Д. Буданов, М.М. Гаппоев и др.; Под ред. Г.Г. Карлсена и Ю.В. Слицкоухова. – 5-е изд., перераб. и доп. – М.: Стройиздат, 1986. – 543 с., ил.


ПРИЛОЖЕНИЕ 1


Расчетные сочетания усилий (старые)

Единицы измерений: кН, м.

Номер эл-та

УНГ

Номер сечен.

СТ

КРТ

Тип

Значения

Формула















Значение




N

M

Q




1




1

1

1

0,742

0

0,742

0

0

Группа A Формула: L1+L2










1

2

-16,045

0

-16,045

0

0

Группа A Формула: L1+L3

2




1

1

1

6,598

0

6,598

0

0

Группа A Формула: L1+L2










1

2

-31,049

0

-31,049

0

0

Группа A Формула: L1+L3

3




1

1

1

6,923

0

6,923

0

0

Группа A Формула: L1+L2










1

2

-3,816

0

-3,816

0

0

Группа A Формула: L1+L3

4




1

1

1

15,666

0

15,666

0

0

Группа A Формула: L1+L3










1

2

-0,725

0

-0,725

0

0

Группа A Формула: L1+L2

5




1

1

1

4,459

0

4,459

0

0

Группа A Формула: L1+L3










1

2

-8,09

0

-8,09

0

0

Группа A Формула: L1+L2

6




1

1

1

35,512

0

35,512

0

0

Группа A Формула: L1+L3










1

2

-7,547

0

-7,547

0

0

Группа A Формула: L1+L2

7




1

1

2

-332,156

0

-332,156

0

64,457

Группа A Формула: L1+L3







2

1

1

822,551

0

-302,108

77,215

-1,874

Группа A Формула: L1+L3

8




1

1

2

-257,517

0

-257,517

0

38,241

Группа A Формула: L1+L3







2

1

1

431,218

0

-242,488

46,254

-0,937

Группа A Формула: L1+L3

9




1

1

1

259,456

0

259,456

0

0

Группа A Формула: L1+L3

10




1

1

1

219,907

0

219,907

0

0

Группа A Формула: L1+L3

11




1

1

1

201,922

0

201,922

0

0

Группа A Формула: L1+L3

12




1

1

1

206,923

0

206,923

0

0

Группа A Формула: L1+L3

13




2

1

1

431,004

0

-266,157

47,865

-2,148

Группа A Формула: L1+L3

15




2

1

1

255,472

0

-226,291

33,076

-1,156

Группа A Формула: L1+L3

18




1

1

2

-227,834

0

-227,834

0

19,118

Группа A Формула: L1+L3










1

13

25,208

0

-163,18

0

25,208

Группа A Формула: L1+L2







2

1

1

317,625

0

-163,085

33,004

0,001

Группа A Формула: L1+L2










1

14

-0,685

0

-227,759

20,327

-0,685

Группа A Формула: L1+L3



Отчет сформирован программой Результаты расчета, версия: 1.0.0.139 от 18.01.2007




Учебный материал
© bib.convdocs.org
При копировании укажите ссылку.
обратиться к администрации