Курсовая работа Расчет и конструирование металлических конструкций балочной клетки рабочей площадки - файл n1.doc

Курсовая работа Расчет и конструирование металлических конструкций балочной клетки рабочей площадки
скачать (3886.6 kb.)
Доступные файлы (3):
n1.doc23952kb.05.06.2010 19:08скачать
n2.pln
n3.pln

n1.doc



федеральное агенство по образованию

государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования

"липецкий государственный технический университет"


Кафедра архитектуры

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ

по металлическим конструкциям

РАСЧЕТНО-ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА

«Расчет и конструирование металлических конструкций балочной клетки рабочей площадки»

Студент _________________________ Морхова Т. А.

Группа СА-06-2
Руководитель _________________________ Пурко П. А.
Липецк 2009
Оглавление





Общие сведения…………………………………………………………

3

1.

Компоновка и сравнение вариантов балочной клетки…………………

4




1.1. Определение толщины стального настила…………………………

4




1.2. Расчет балочной клетки нормального типа…………………………

5




1.3. Расчет балочной клетки усложненного типа………………………

6




1.4. Выбор варианта балочной клетки……………………………...……

9

2.

Компоновка и подбор сечения составной главной балки………………

10




2.1. Сбор нагрузок……………………………...………………………….

10




2.2. Определение расчетных усилий в сечениях балки. ………………..

10




2.3. Назначение высоты сечения балки……………………………...…..

10




2.4. Назначение размеров сечения стенки……………………………...

11




2.5. Определение размеров сечения поясов……………………………...

11




2.6. Проверка прочности главной балки……………………………...…

13




2.7. Изменение сечения……………………………...……………………

13




2.7.1. Подбор сечения……………………………...…………………

13




2.7.2. Проверка измененного сечения……………………………....

14




2.8. Проверка общей устойчивости балки……………………………….

16




2.9. Проверка местной устойчивости элементов балки…………………

16




2.10. Расчет ребер жесткости……………………………...……………..

19




2.11. Расчет опорного ребра……………………………...………………

20




2.12. Сварные соединения……………………………...…………………

22




2.12.1. Расчет стыковых соединений……………………………......

22




2.12.2. Расчет поясных швов……………………………...…………

23




2.12.3. Расчет сварных швов ребер жесткости……………………..

23




2.12.4. Расчет сварных швов опорного ребра………………………

24




2.13. Опирание и сопряжение балок……………………………...………

25

3.

Расчет центрально-сжатых сквозных колонн……………………………

26




3.1 Подбор типа сечения и сечения стержня сквозной колонны………

26




3.1.1. Расчет относительно материальной оси………………………

26




3.1.2. Расчет относительно свободной оси Y………………………

27




3.2. Расчет планок……………………………...…………………………

29




3.3. Расчет базы колонны……………………………...…………………

30




3.3.1. Расчет плиты……………………………...……………………

31




3.3.2. Расчет траверсы……………………………...…………………

32




3.4. Расчет оголовка……………………………...………………………

34




Библиографический список……………………………...……………….

36


Общие сведения

В данном курсовом проекте необходимо произвести компоновку и сравнить 2 варианта балочной клети рабочей площадки, выполнить расчет главной балки, колонны.

Исходные данные:

Временная нагрузка на настил: pн= 10 кН/м2;

Коэффициент надежности по нагрузке: f.р.=1,2; [1]

Коэффициент надежности по нагрузке для собственного веса конструкций: f.g.=1,05; [1]

Коэффициент,учитывающий развитие пластических деформаций: СX=1,12;

Коэффициент условия работы: с = 1,1 [1]

Отношение пролета настила к предельному прогибу: [1]

, - коэффициент Пуассона [1]

Схема очертания балочной клетки в плане:



А = 12 м; В=24 м.

Длина главной балки – 12 м.

Сопряжение балок – поэтажное.

Высота колонны 6 м.

Класс стали – Сталь С245.

Расчетное сопротивление стали по пределу текучести: Ry =24 кН/см2. [1]

Расчетное сопротивление стали сдвигу: RS =15 кН/см2. [1]

Расчетное сопротивление стали смятию торцевой поверхности: Rb=36кН/см2. [1]
  1. Компоновка и сравнение вариантов балочной клетки




В курсовом проекте рассмотрены два типа балочной клетки: нормальный и усложненный.


При компоновке вариантов балочной клетки необходимо учитывать следующие соображения:

  1. Шаг балок настила рекомендуется назначать в пределах 0,6…1,6 м; шаг второстепенных балок - 2…5 м, и он должен быть кратен пролету главной балки.

  2. Шаг второстепенных балок (для усложненного типа) и балок настила (для нормального типа) следует назначать таким образом, чтобы не было опирания в середине главной балки, поскольку в последней в этом месте предусматривается монтажный стык.

Для того чтобы произвести технико-экономическое сравнение вариантов различных типов балочной клетки, необходимо для каждого варианта подобрать толщину настила, назначить сечение балок настила и второстепенных балок. [1]

1.1. Определение толщины стального настила.


Расчет настила

Находим отношение толщины настила к пролету:

== [1]

т.к. = 1500 см, тогда [1]

Назначаем

Масса настила составляет

1.2. Расчет балочной клетки нормального типа




Рис.2.1. Схема нормального типа балочной клетки.



Рис.2.2. Расчетная схема загружения настила.



Расчет балки настила

Погонная нагрузка на балку составляет:

[1]

;[1]

Расчетный изгибающий момент:

[1]

Требуемый момент сопротивлении

[1]

Принимаем I 27

Wх =371,0 см3, Jх = 5010 см4; [1]

Проверяем прогиб подобранной балки:

[1]

, т.е. прогиб допустим.

Окончательно принимаем ? 27.

Масса балки настила на 1 м2 площадки составляет:

, [1]

где 0,315 кН/м – масса 1 метра балки ; 1,5 - шаг балок настила.
1.3. Расчет балочной клетки усложненного типа

Рис 2.3. Схема усложненного типа балочной клетки.


Рис 2.4. Расчетная схема загружения настила



Расчет настила

== [1]

т.к. ln =120 см, тогда [1]

Назначаем

Масса настила составляет
Расчет балки настила.

Погонная нагрузка на балку составляет:

; [1]

[1]

Расчетный изгибающий момент:

[1]

Требуемый момент сопротивления:

[1]

Принимаем ? 14.

Wх= 81,7 см3 , Jх = 572 см4; [1]

Проверяем прогиб подобранной балки:

[1]

, т.е. прогиб допустим.

Окончательно принимаем ? 14

Масса балки настила на 1 м2 площадки составляет:

, [1]

где 0,137 кН/м – масса 1 метра балки, 1,2 - шаг балок настила.
Расчет второстепенной балки.

Погонная нагрузка на балку составляет:

; [1]

; [1]

Расчетный изгибающий момент:

[1]

Требуемый момент сопротивления:

[1]

Принимаем ? 36

Wх = 743 см3 , J х = 13380 см4; [1]

Проверяем прогиб подобранной балки:

[1]

, т.е. прогиб допустим.

Окончательно принимаем ? 36.

Масса балки настила на 1 м2 площадки составляет:

, [1]

где 0,486 кН/м – масса 1 метра балки, 3 - шаг второстепенных балок.

1.4. Выбор варианта балочной клетки


В курсовом проекте условно за наиболее экономичный принимаем вариант балочной клетки, в котором суммарная масса второстепенных балок и настила будет наименьшая.

Показатели рассмотренных вариантов занесены в табл.1.

Таблица 1. Расход стали по вариантам ( на 1 м2 площадки ).

Вариант

Настил

Балки настила

Второстепенные

балки

Суммарный

расход стали

на вариант,

кН/м2

Толщина,

мм

Масса,

кН/м2



двутавра

Масса,

кН/м2



двутавра

Масса,

кН/м2

1

9

0,71

27

0,21

-

-

0,92

2

8

0,63

14

0,091

36

0,161

0,882


2 вариант (усложненный тип) оказался наиболее экономичным.



  1. Компоновка и подбор сечения составной главной балки.


Коэффициент, учитывающий собственную массу балки:  = 1,03; [1]

Временная нагрузка на настил: pн = 10 кН/м2;

Коэффициент надежности по нагрузке: f.р.=1,2; [1]

Коэффициент надежности по нагрузке для собственного веса конструкций: f.g.=1,05; [1]

Коэффициент условия работы: с = 1,1; [1]

Материал настила – сталь С245.

Расчетное сопротивление стали по пределу текучести: Ry=24 кН/см2. [1]

2.1. Сбор нагрузок



Распределенная нагрузка на балку:

[1] [1]

2.2. Определение расчетных усилий в сечениях балки.


Максимальный изгибающий момент:

[1]

[1]

Максимальная поперечная сила

[1]


2.3. Назначение высоты сечения балки.

Требуемый момент сопротивления:

[1]

Нормальные напряжения:

[1]

Минимальная высота балки:

[1]

Ориентировочная толщина стенки:

[1]

Принимаем tw = 8 мм.

Оптимальная высота балки:

[1]

Назначаем высоту стенки


h=1200 мм.

2.4. Назначение размеров сечения стенки.


Толщина стенки из условия среза:

[1]

Для обеспечения местной устойчивости стенки без дополнительного укрепления ее продольным ребром толщина стенки должна быть:

; [1]

Назначаем сечение стенки 1200 х 8 мм.

2.5. Определение размеров сечения поясов.


Задавшись толщиной пояса tf = 20 мм, Вычисляем момент инерции сечения балки:

[1]

Момент инерции стенки:

[1]

Требуемые момент инерции и площадь сечения поясов:

[1]

[1]

Учитывая , что bf = h = (400…240)мм ,

=591,6 мм [1]

назначаем сечение пояса 400 х 20мм с Аf = 80 см2.
Рис. 3.2.Поперечное сечение главной балки




2.6. Проверка прочности главной балки.

Момент инерции сечения:

[1]

Наибольшее нормальное напряжение:

[1]

Недонапряжение составляет [1]

2.7. Изменение сечения главной балки.


Как было показано выше, сечение балки назначается по максимальному изгибающему моменту, действующему в середине пролета. Ближе к опорам этот момент значительно уменьшается, и поэтому для балок пролетом более 10 м с целью экономии стали целесообразно изменять сечение. Наиболее удобно изменять сечение поясов, уменьшив только их ширину.

А =12 м > 10 м.

Ширина пояса в измененном сечении должна быть не менее:





Изменение сечения балки по длине производится на расстоянии:



Изменение сечения – 2 м от опоры.
2.7.1. Подбор измененного сечения.

Установив место изменения сечения, определяем:

Изгибающий момент в этом сечении:

[1]

Опорную реакцию в этом сечении:

[1]

Требуемый момент сопротивления в этом сечении:

[1]

[1]

Далее производим назначение ширины пояса аналогично подбору его ширины в неизмененном сечении:

. [1]

Момент инерции стенки:

[1]

Требуемые момент инерции и площадь сечения поясов:

[1]

[1]

, [1]

Назначаем сечение пояса 220 х 20мм с Аf = 44 см2.
2.7.2. Проверка прочности измененного сечения.

Момент инерции сечения:

[1]

Следует иметь в виду, что в месте изменения сечения на уровне поясных швов действуют большие нормальные и касательные напряжения, поэтому необходимо проверить прочность стенки по приведенным напряжениям.

[1]

[1]

. [1]

[1]

Кроме этого необходима проверка прочности по максимальным касательным напряжениям на опоре:

, [1]

где [1]

статический момент полусечения.

[1]

Прочность обеспечена.

Рис 2.4. Изменение сечения главной балки



2.8. Проверка общей устойчивости балки.


Устойчивость главных балок не требуется проверять при отношении расчетной длины балки (шаг второстепенных балок, опирающихся на главную балку) l*ef к ширине сжатого пояса bf не превышающем значения:
[1]

[1]



Общая устойчивость балки обеспечена.

2.9. Проверка местной устойчивости элементов балки.


Стенки балок для обеспечения их устойчивости укрепляются ребрами жесткости. В сварных двутаврах балочных клеток применяются, как правило, односторонние поперечные ребра жесткости, расположенные с одной стороны балки.

Поперечные ребра жесткости ставятся, если -условная гибкость стенки, определяемая по формуле:

,[1] следовательно, необходима установка ребер жесткости.

Размеры ребер принимается:

[1]

[1]

Назначаем размеры ребра жесткости 80х6 мм

Расстояние между ребрами жесткости не должно превышать

[1]

Принимаем шаг ребер жесткости as = 1,2 м, а расстояние от опоры до первого ребра жесткости равным 0,6 м.

В данном случае имеются локальные напряжения, т.к. в местах опирания балок настила не стоят поперечные ребра жесткости. Т.к. >2,5, то необходима проверка местной устойчивости стенки балки:

Изгибающий момент и поперечная сила в измененном сечении под ближайшей вспомогательной балкой (на расстоянии 1,5 м от опоры):

[1]

[1]

Момент инерции измененного сечения:

Jx/=442648 см4

Суммарная опорная реакция 2-х вспомогательных балок опирающихся на главную балку:

F==38,27*6*1,03=236,5 кН, [1] где - коэффициент, учитывающий собственный вес балки и равный 1,03

[1]

[1]

[1]

[1]

Рис. 2.5. Схема для определения ?loc.



Поскольку ?loc0, проверяем устойчивость по формуле:

[1]

Находим коэффициент :

[1]

[1]

[1]

Предельное значение



[1]

где - коэффициент, принимаемый по табл. 2.5.[1].

[1]

где - меньшая из сторон пластинки ( или );

- отношение большей стороны пластинки к меньшей;

[1]

где [1]

- коэффициент, принимаемый по табл. 2.3.[1].

с1=21,52, принимаемый по табл 2.3.[1].

с2=39,2, принимаемый по табл 2.5.[1].

Критические напряжения:

[1]

[1]

[1]







Проверим устойчивость отсека стенки:

т.е. устойчивость балки обеспечена.
2.10. Расчет ребер жесткости.

Поперечные ребра жесткости располагаются в местах приложения сосредоточенных сил и реакций. Рассчитываются ребра как стойки, центрально и внецентренно сжатые.

Расчет ребер жесткости на устойчивость производится по формуле:

; [1]

[1]

[1]

[1]

[1]

По прил. 6 [2] коэффициент s=0,914
[1]

Устойчивость ребер жесткости обеспечена.
Рис. 2.6. Укрепление стенки поперечными ребрами жесткости


2.11. Расчет опорного ребра.

Площадь сечения опорного ребра определяется из условия проверки его на смятие от опорной реакции балки (Qmax)

[1]

Определяем толщину ребра:

[1]

Принимаем th =14мм.

Кроме того, необходим расчет опорного ребра на продольный изгиб из плоскости стенки. При этом в расчетное сечение ребра следует включать часть стенки длиной

[1]

Расчет на устойчивость производится по формуле:

, [1]

где [1]

[1]

[1]

[1]



По прил.6 [2] коэффициент h=0,951;



Устойчивость опорного ребра обеспечена
Рис. 2.8. Конструкция опорного ребра балки


2.12. Сварные соединения.

2.12.1. Расчет стыковых соединений.

Расчет стыковых соединений верхнего пояса.

Монтажный стык посередине балки.

Расчет прочности шва производят по нормальным напряжениям. Условие прочности шва на действие продольной силы N имеет вид: [2]

[2]

[2]

[2]

[2]

[2]



Условие прочности выполняется.
Расчет стыковых соединений стенки

Условие прочности шва имеет вид:

[2]

[2]

[2]

[2]

Условие прочности выполняется

2.12.2. Расчет поясных швов.

Поясные швы воспринимают сдвигающие усилия между полкой и стенкой.

Требуемый катет поясных швов будет

, [1]

[2]

где –статический момент полки в измененном сечении

[1]

f , z –коэффициент, зависящий от способа сварки, при автоматической сварке f=1,1, z=1,5; [1]

Rwf , Rwz - расчетное сопротивление металла шва, Rwf = 18 кН/см2, [1]

R wz =16,5 кН/см2;

wf , wz –коэффициент условий работы шва, равный 1.

[1]

,

.

Выбираем наибольшее из значений .

По конструктивным требованиям принимаем 6 мм. Табл. 2.1 [1]
2.12.3. Расчет сварных швов ребер жесткости.

, [1]

, [2]

f , z –коэффициент, зависящий от способа сварки, при автоматической сварке, f=1,1, z=1,15; [2]

Rwf , Rwz - расчетное сопротивление металла шва, Rwf = 18 кН/см2, R wz =16,5 кН/см2; [1]

wf , wz –коэффициент условий работы шва, равный 1. [2]







По конструктивным требованиям принимаем 4мм.
2.12.4. Расчет сварных швов опорного ребра.

Необходимо также определить катет угловых швов, прикрепляющих ребро к стенке:

, [2]

[2]

f , z –коэффициент, зависящий от способа сварки, при автоматической сварке, f=1,1, z=1,15; [2]

Rwf , Rwz - расчетное сопротивление металла шва,

Rwf = 18 кН/см2, R wz =16,5 кН/см2; [2]

wf , wz –коэффициент условий работы шва, равный 1. [2]





По конструктивным требованиям принимаем 7мм.

2.13. Опирание и сопряжение балок.

Сопряжение балок поэтажное, поэтому принимаем соединение по схеме примыкания сбоку с передачей нагрузки через болтовые соединения. Принимаем болты Принимаем расстояние между болтами 2,5d=150 мм. Принимаем отверстия под болты 23 мм.

Рис. 3.4 Сопряжения балок этажное



1 – колонна; 2 – главная балка; 3 вспомогательная балка; 4 - балка настила;5 – настил; 6 – ребро.


3. Расчет центрально-сжатых сквозных колонн.
Материал колонны – сталь С245 ( Ry=24 кН/см2 )

Материал фундамента – бетон В15 (Rф= 0,85 кН/ см2 ).

Qmax=964,8 кН

Продольная сила (N) равна сумме опорных реакций от двух главных балок , опирающихся на колонну .

N = 2 · Qmax = 2·964,82 = 1929,64 кН. [3]
Рис. 4.1 Расчетная схема колонны.


3.1. Подбор типа сечения и сечения стержня сквозной колонны.


Задаемся значением коэффициента ?(0,7…0,9) , ?=0,8 [3]

Определяем требуемую площадь сечения :

[3]

Принимаем 2 I 30, для которых А = 2*46,5=93см2 , ix = 12,3 см . [2]

3.1.1. Расчет относительно материальной оси.


Вычисляем гибкость :

[3]

где ? – коэффициент, зависящий от способа закрепления колонны. Для шарнирного закрепления фундаментных болтов к плите базы - ? = 1. [3]

Находим ?х : ?х =48,78? ?х = 0,857. Таблица П1, [3]

Проверяем условие:

; [3]

;

Недонапряжение составляет:

[3]

Окончательно принимаем сечение из 2 I 30.

3.1.2. Расчет относительно свободной оси Y .



Задаёмся ?1 = 35 , тогда ?у = . [3]

Определяем требуемый радиус инерции:

[3]

Приближённое расстояние между двутаврами:

[3]

где ?2 = 0,50 – коэффициент, учитывающий приближенное значение радиусов инерций сечений для двутавров. [табл. 1, 3]

Принимаем b = 36 см.

Расстояние между полками двутавров – 22 см.

Вычисляем характеристики назначенного сечения :

, [3]

; ; [3]

[3]

; [3]

, [3]

Вычисляем приведенную гибкость стержня:

; [3]

?у = 0,875

Проверяем условие устойчивости :

; [3]

;

Недопряжение составляет :

> 5%.

Поскольку недонапряжение превышпет 5%, изменим расстояние между двутаврами. Принимаем b=25 см. Тогда расстояние между полками двутавров – 11 см.

, [3]

; ;

Вычисляем приведенную гибкость стержня:

; [3]

?у = 0,824

Проверяем условие устойчивости :

;

;

Недонапряжение составляет :

<5%.

Окончательно назначаем расстояние между осями двутавров b = 25 см .

3.2. Расчет планок.


Предварительно назначаем размеры планок:

Ширина ls = 0,75 b = 20 см. [3]

Толщина ts = 1/20ls = 1 см. [3]

Расстояние между планками в свету lm = ?1·iу1 = 29,74·2,69= 80 см. [3]

Условная поперечная сила, приходящаяся на планку одной грани:

[3]

Перерезывающая сила в планке:

[3]

Изгибающий момент в планке:

[3]

Момент сопротивления сечения планки:

[3]

Проверяем прочность планки:

; [3]

;
Проверяем прочность сварных швов, прикрепляющих планку к ветвям:

, [2]

Задаемся катетом швов kf = 8 мм = 0,8 см;

Ручная сварка ?f = 0,7; [2]

Для стали С245 тип электрода Э42, Rwf =18 кН/см2 [2]

Аwf== 11,2 см2;

Wwf = = =37,33 см3; [2]

<18 кН/см2,прочность обеспечена.

;[2]

Проверяем прочность сварных швов, прикрепляющих планку к ветвям

.

Прочность сварных швов обеспечена.
Рис. 4.2. Конструктивная схема сквозного стержня на планках



3.3. Расчет базы колонны.


Собственная масса колонны :

G =2·qветви · l · 1,2 = 2 · 0,365 · 4,75· 1,2 = 4,16 кН, где [3]

qветви –масса 1п. м. двутавра №30;

1,2 – коэффициент, учитывающий массу планок, оголовка и базы;

Полная продольная сила в колонне на уровне обреза фундамента:

N/= N + G = 1929,64+4,16 = 1933,8 кН . [3]

3.3.1. Расчет плиты.


Требуемая площадь опирания плиты на фундамент:

[3]

Свес с = (10..15 ) см, назначаем с =10 см; [3]

Толщина траверс tt = (0,8..1,2 ) см, назначаем tt = 1 см, тогда размер плиты Вр = 52 см, а размер [3]

Принимаем Lp = 50 cм, тогда b2 =5,7 см

Напряжение в бетоне будет:

[3]

Определим изгибающие моменты на участках плиты:

Участок 1.

Плита работает как консольная балка :

[3]

Участок 2.

Плита работает как пластинка, опертая на 3 стороны. Максимальный момент на этом участке:

[3]

где ?2 – коэффициент для расчета пластинки, опертой на 3 стороны,

Участок 3.

Плита работает как пластинка, опертая на 4 стороны. Максимальный момент на этом участке:

,[3]

где ?3 – коэффициент для расчета пластинки, опертой на 4 стороны,

d – меньшая из сторон участка.

Рис. 4.3. Конструкция базы колонны



По максимальному моменту М = 46,62 кН·см определяем толщину плиты:

[3]

Принимаем tp = 32 мм.

3.3.2. Расчет траверсы.


Высоту траверсы определяем исходя из длины сварных швов, прикрепляющих траверсу к ветвям колонны, задавшись катетом сварных швов kf = 8 мм = 0,8 см:

см, [3]

По металлу сплавления

[2]

принимаем ht = 450 мм.

Определяем расчетный катет швов, прикрепляющих траверсы и ветви к плите (см. рис.3.5):

[3]

Принимаем kf = 7 мм.

Проверяем траверсу на изгиб от реактивного давления фундамента:

Погонная нагрузка на траверсу:







M t = M t,2 - Mt,1 = 1510,94 – 314,24 = 1196,7 кН·см;

Момент сопротивления сечения траверсы:



Рис.4.4. Расчетная схема траверсы



Напряжение:

< 24·1,1=26,4кН/см2

т.е. прочность траверсы обеспечена.
3.4. Расчет оголовка.

Толщина оголовка принимается без расчета в пределах t = 20…25 мм. Принимаем t = 20 мм.

Определяем высоту диафрагмы, задавшись катетом сварных швов 9 мм:



Принимаем hh = 400 мм.

Толщина диафрагмы:



принимаем th = 22 мм,

где bh = b1 –2tW = 25 – 2*0,65= 23,7 см;

tw = 6,5 мм – толщина стенки двутавра

Рис.4.5. Конструкция оголовка колонны


Проверяем прочность диафрагмы на срез:

; [3]

> 14·1,1=15,4 кН/см2 ; [3]

Прочность диафрагмы не обеспечена.

Увеличим толщину диафрагмы. Принимаем hh = 450 мм.

< 14·1,1=15,4 кН/см2

Прочность диафрагмы обеспечена.

Библиографический список:





  1. Металлические конструкции. В 3 т. Т1. Элементы стальных конструкций /Под ред. В.В. Горева. –М.: Высшая школа, 1997.-527 с.

  2. Расчет конструкций балочной клетки: методические указания к курсовой работе по металлическим конструкциям /Липецкий государственный технический университет; Сост. В.М. Путилин, Н.В. Капырин. Липецк, 1999. 27с.

  3. Расчет центрально-сжатых сквозных колонн: методические указания к курсовой работе по металлическим конструкциям /Липецкий государственный технический университет; Сост. В.М. Путилин, Н.В. Капырин. Липецк, 1999. 19с.

  4. Строительные нормы и правила. Часть II. Нормы проектирования. Гл.23. Стальные конструкции (СниП II-23-81*)




Учебный материал
© bib.convdocs.org
При копировании укажите ссылку.
обратиться к администрации