Курсовой проект - Стальные конструкции промышленного здания - файл n2.doc

Курсовой проект - Стальные конструкции промышленного здания
скачать (1063.1 kb.)
Доступные файлы (3):
n1.dwg
n2.doc794kb.06.05.2009 01:50скачать
n3.doc19kb.22.06.2010 20:24скачать

n2.doc





5.2 Определение расчетных длин стержней фермы

Расчетные длины стержней назначаем согласно указаниям СНиП «Стальные конструкции».


Элемент фермы

Обозначение

Расчетное усилие,

Сечение

Площадь А,

Расчетная длина

Радиусы инерции

Гибкость

Пред. гибкость



,





,






























Верхний пояс

В1

-

Т15ШТ3

42,3

280

280

3,89

4,84

71,98

57,85

120

0,95

315

-

конс.

В2

-862,92

Т15ШТ3

42,3

300

300

3,89

4,84

71,98

57,85

120

0,95

315

0,674

28,9

В3

-862,92

Т15ШТ3

42,3

300

300

3,89

4,84

71,98

57,85

120

0,95

315

0,674

28,9

В4

-1399,95

Т20ШТ3

70,5

300

300

5,27

7,18

56,93

41,78

120

0,95

315

0,785

28,9

В5

-1399,95

Т20ШТ3

70,5

300

300

5,27

7,18

56,93

41,78

120

0,95

315

0,785

25,3

В6

-1585,845

Т20ШТ4

79,3

300

300

5,12

7,36

58,59

40,76

120

0,95

315

0,776

25,7

Нижний пояс

Н1

454,41

╨17,5ШТ1

47

580

580

4,5

5,96

128,9

97,32

250

0,95

315

-

конс.

Н2

1177,335

╨17,5ШТ3

56,6

600

900

4,43

6,1

135,4

147,5

250

0,95

315

-

20,8

Н3

1539,945

╨20ШТ4

79,3

600

900

5,12

7,36

117,2

122,3

250

0,95

315

-

19,4

Раскосы

Р1

-683,91

╥160х90х12

30

210

420

5,11

4,02

41,09

104,5

120

0,8

210

0,754

22,09

Р2

576,045

╥100х14

26,3

348

435

3,0

4,6

116

75,65

400

0,95

240

-

21,9

Р3

-454,41

╥125х10

24,3

348

435

3,85

5,52

90,39

63,04

150

0,8

240

0,449

22,76

Р4

319,005

╥100х8

15,5

348

435

3,07

4,47

113,4

77,85

400

0,95

240

-

20,6

Р5

-197,37

╥90х6

10,6

348

435

2,78

4,04

125,2

86,14

150

0,8

240

0,449

22,76

Р6

66,555

╥50х4

3,89

348

435

1,54

2,43

226

143,2

400

0,95

240

-

17,1

Стойки

С1

-91,8

╥63х4

4,96

252

315

1,95

2,93

129,2

86

150

0,8

240

0,673

185

С1

-91,8

╥63х4

4,96

252

315

1,95

2,93

129,2

86

150

0,8

240

0,673

185

С2

-91,8

╥63х4

4,96

252

315

1,95

2,93

129,2

86

150

0,8

240

0,673

185


Таблица 1. Расчёт балок настила и сравнение вариантов

Расчётные величины и формулы

Результаты расчёта

Вариант 1

Вариант 2

Балка настила

Вспомогательная балка

Толщина настила, см

1,0

0,8

Вес настила gн, кН/м2

110,0178,5=0,78

110,0878,5=0,55

Погонная нормативная нагрузка qн=1,02(gн+p)a, кН/м

1,02(0,78+20)1=21,2

1,02(0,55+20)0,8=18,86

1,02(0,55+20)4=125,6

Погонная расчетная нагрузка qp=1,02(gf,g+pf,p)a, кН.м

1,02(0,781,05+201,2)1,1=25,31

1,02(0,551,05+201,2)0,9=22,56

1,02(0,551,05+201,2)4=150,24

Наибольший изгибающий момент в середине балки , кНм







Момент сопротивления , см3







Сечение

№30

№18

№50

Wx, см3

472

143

1598

Ix, см4

7080

1290

36727

Масса 1 п.м, кг/м

36,5

18,4

78,5



, условие удовлетворяется

,

условие удовлетворяется

, условие удовлетворяется

Расход стали, кг/м2

78,5+36,5/1,1=115

55+18,4/1+78,5/4=116,5





2.2 Расчет швов прикрепления настила к балкам


Сварка ручная электродами Э42.

Находим усилие N на единицу длины шва по [2]:

кН/см2.

По табл.4 прил. 2 для стали 18кп и электродов Э42 Rwf = 18 кН/см2.

По табл. 5 прил. 2 находим для ручной сварки: ; ; требуемый катет шва по формуле (3) составляет

.

Учитывая, что Rwz = 0,45∙36,5 = 16,4 кН/см2 и , проверку по формуле (4) можно не делать, так как . Окончательно принимаем минимально допустимое значение kf в зависимости от толщины более толстого из свариваемых элементов, в рассматриваемом примере полки двутавра № 30, tf = 9,8 мм, kf = 6 мм.

3 Расчет и конструирование главной балки
3.1 Расчетная схема. Расчетные нагрузки и усилия, подбор высоты



Рисунок 4. Расчетная схема главной балки
Нагрузку на главную балку при передаче ее через 5 и более балок настила можно считать равномерно распределенной. Расчетная схема и эпюры усилий даны на рисунке 4. Постоянная нагрузка (вес настила, балок настила и вспомогательных) найдена при сравнении вариантов. Собственный вес главной балки может приниматься приближенно в размере 2-3% от нагрузки на нее. Грузовая площадь показана на рисунке 5 (заштрихована).



Рисунок 5. К определению нагрузки на главную балку
Погонная нормативная и расчетная нагрузки соответственно


Расчетное сопротивление стали 18ГПС Rу = 23 кН/см2.

Требуемый момент сопротивления балки при упругой ее работе:



При этажном сопряжении балок настила:



- оптимальная высота главной балки исходя из условия обеспечения строительной высоты
Минимальная высота ( по жесткости ):


Задаемся гибкостью стенки .Тогда



Принимаем , что больше , меньше ; и близкое к

3.2 Подбор сечения главной балки


  1. Назначение толщины стенки


Назначаем толщину стенки из условия прочности на срез в опорном сечении, полагая , .



Из условия местной устойчивости:



Из опыта проектирования находим толщину стенки по эмпирической формуле:


Назначаем толщину стенки: tw =13 мм.


Б) Определение требуемой площади поясов ,



обеспечивающей необходимый момент инерции сечения:





Рисунок 6 Сечение главной балки


Принимаем пояса из листа 600x25 мм. При этом

> 145,2м2

Необходимо удовлетворить следующим условиям



Принятое сечение балки показано на рисунке 7



Рисунок 7. Принятое сечение балки

В) Геометрические характеристики принятого сечения:



Проверка прочности принятого сечения


Проверка прогиба балки не требуется, т.к. принятая высота h=1,9м больше высоты минимальной hmin=1,56м.


3.3 Изменение сечения балки по длине

Проектируем изменение сечения балки уменьшением сечения поясных листов на расстоянии 1/6 l = 3,30 м от опор как показано на рисунке 8.


Рисунок 8. К расчету изменения сечения балки



В месте изменения ширины сечения находится стыковой шов. Сварка полуавтоматической сварочной проволокой: Св. - 0,8 ГА.

Rwy - расчетное сопротивление стыков. (шва).

Ry- качественный шов.

Обеспечивается физический контроль качества, поэтому:



Геометрические характеристики уменьшенного сечения:



Принимаем пояса из широкополосной универсальной стали по ГОСТу 82-70* в соответствии с сортаментом , площадью

Геометрические характеристики измененного сечения



Статический момент:



Проверка прочности по максимальным растягивающим напряжениям в точке А (по стыковому шву) – рисунок 9



3300


Рисунок 9 К расчету балки в месте изменения сечения

Проверка прочности в месте изменения сечения по приведенным напряжениям на грани стенки (точка Б). При этом и наибольшие.


Проверка прочности стенки на местное давление балок настила по формуле



где Р = 25,31•6 = 151,86 кН (Здесь 25,31 кН/м - погонная нагрузка на балку настила по табл. I, вариант 1); lef=b+2tf
Таким образом, прочность принятого уменьшенного сечения главной балки обеспечена.

3.4 Проверка общей устойчивости главной балки
В соответствии со СНиП II.23-81* устойчивость балок проверять не требуется, если выполняются следующие условия:

- нагрузка передается через сплошной жесткий настил, непрерывно опирающийся на сжатый пояс балки и надежно с ним связанный, в частности, железобетонные плиты или стальной лист;

- при отношении расчетной длины балки ( расстояние между точками закрепления сжатого пояса от поперечных смещений) к ширине сжатого пояса "в" не более

Нагрузка на главную балку передается через балки настила, закрепляющие главную балку в горизонтальном направлении и установленные с шагом 1 м. Проверяем условие в середине пролета:



Следовательно, устойчивость балки обеспечена, т.е. общая устойчивость обеспечена.
3.5 Проверка местной устойчивости сжатого пояса и стенки. Расстановка ребер жесткости

Поперечные ребра жесткости следует устанавливать при

4

Принимаем парные ребра жесткости шириной:



Рисунок 10. К расчету ребер жесткости


Рекомендуется расстояния между ребрами жесткости принимать а = (1....3)hef

а = (1...3)1,64=(1,64…4,92)м

Проверку устойчивости для стенки проводим для отсека №1,№2,№5.

В отсеке №1 стенка работает в упругой стадии и проверка устойчивости выполняется по следующей формуле:



Расчетные усилия принимаем приближенно по сечению под балкой настила.


Рисунок 11. Расположение ребер жесткости





Проверяем устойчивость стенки отсека №1:



Устойчивость стенки обеспечена.

В отсеке №2 расположено место изменения сечения, поэтому эпюра имеет скачек. Приближенно примем средние напряжения для проверки устойчивости по сечению , учитывая, что уменьшенное сечение находится близко к краю отсека и мало влияет на устойчивость стенки.



Проверяем устойчивость стенки отсека №2:

устойчивость стенки обеспечена.
Проверяем отсек №3:

Расчетные усилия принимаем приближенно по сечению.





Проверяем устойчивость стенки отсека №5:



Устойчивость стенки отсека №3 обеспечена.


3.6 Проверка прочности поясных швов
Расчет двусторонних поясных швов выполняется с учетом местных напряжений под балками настила.



Рисунок 12 К расчету поясных швов

1-по металлу шва, 2-по границе сплавления.
Сварка автоматическая сварочной проволокой Св-08 ГА, положение шва "в лодчку". Расчет выполняется на усилие N= T/2. Для этих условий и стали 18Гпс по таблицам 4,5 приложения 2:

Rwz = 0,45Rип


Т - погонное сдвигающее усилие в поясном шве.





Назначаем min катет kfmin=6мм.


минимально допустимая толщина шва достаточна по прочности.
3.7 Конструирование и расчет опорной части балки
Ребро крепится к стенке полуавтоматической сваркой в углекислом газе сварочной проволокой Св-08Г2С. Размер выступающей части опорного ребра принимаем 20 мм.

Из условия смятия находим:



Принимаем ребро из листа 320x14 мм. Площадь АР==44,8 см2 >AР,ТР =42,8см2

Проверяем устойчивость опорной части:





С помощью интерполяции по таблице 16 приложения 2 находим



Проверим местную устойчивость опорного ребра


Подбираем размер катетов угловых швов



Проверку по металлу границы сплавления делать не надо, т.к. .

Принимаем Кf=7мм.
3.8 Расчет и конструирование монтажного стыка балки на высокопрочных болтах
Для стыка применяем болты из стали 40ХСЕЛЕКТ  20 мм с временным сопротивлением Rbun= 110 кН/см2 ;  отверстия - 23 мм. Способ подготовки поверхности - газопламенный ; способ контроля усилия натяжения - по углу поворота гайки. Для этих условий по таблице 18 приложения 2 имеем коэффициент трения -  = 0,42 ; коэффициент условия работы болтовых соединений - h=1,02 .

Площадь болта нетто - Аbn= 4,59 см2

Расчетное усилие воспринимаемое одной поверхностью трения при наличие одного болта :

Qbh= 0,7RbunAbn / h = 0,7 110 2,45 0,42 / 1,02 = 77,7 кН

Стык из стали 18 Гпс сечением 600х12 мм с наружной и 2х280х12мм с внутренней стороны поясов. При этом суммарная площадь сечения накладок , что несколько больше площади сечения посов. .

Расчетное усилие воспринимаемое растянутым поясом:

Nf=15023 =3450кН

Требуемое количество болтов в стыке поясов :

n Nf / m Qbh =3450/ 277,7 = 22,2

Принимаем 24 болта. Ставим их в соответствии с требованиями таблицы 20 приложения 2.

Стык стенки перекрываем парными накладками из листа t=10 мм . Болты ставим в двух вертикальных рядах с каждой стороны стыка на расстоянии в ряду а=100мм. Число болтов в ряду 18шт. ,.

Момент приходящийся на стенку равен:

Mw= M  ( Jw / J) = Mw = 7713  (674863 / 3325663) =1565,2 кНм

 hi2= 0,12+0,32+0,52+0,72+0,92 +1,12 +1,32+1,52 +1,72 =9,69м2

Проверяем прочность болтового соединения на сдвиг:

Nmax= Mw  hmax / m hi2 = 1565,2  1,7 / 2  9,69 = 137,3кН  2 ·77,7 = 155,4 кН.

Прочность болтового соединения на сдвиг обеспечена.

4. Расчет и конструирование колонны

4.1 Расчетная длина и расчетные усилия

Вид колонны –сплошная,

Расчётная нагрузка на колонну

кН

коэффициент 1,01- учитывает собственный вес колонны.

м (3.1.3)

Считаем колонны шарнирно- закреплёнными
4.2 Подбор и компоновка сечения

Колонна относится к 3 группе конструкций. Назначаем сталь 18кп с расчётным сопротивлением кН/см2.

задаёмся гибкостью .

? =

Требуемая площадь сечения сквозной колонны.

см2.

см

см

Толщина стенки tw принимается минимальной по условию ее местной устойчивости.



Принимаем tw = 8мм, при этом

Требуемая площадь поясов см2

Принимаем пояса из листов 480х16мм. При этом Af = 76,8 см. и обеспечена местная устойчивость пояса

см



Геометрические характеристики:

см2

см4

см




480

x

y

x

y

16

460

16

460x8

480x12
Рисунок 13 – Сечение сплошной колонны
По таблице 16 прил.2 определяем

Проверка устойчивости:

кН/см2 < кН/см2

Недонапряжение < 5%

Подобранное сечение удовлетворяет требованиям общей и местной устойчивости и может быть выполнено с помощью автоматической сварки. Поперечные ребра не нужны, так как <

4.3. Конструкция и расчет оголовка колонны.



Принимаем плиту оголовка толщиной  мм и размерами 550450 мм. Давление главных балок передается колонне через ребро, приваренное к стенке колонны четырьмя угловыми швами. Сварка проволокой Св-08Г2С, полуавтоматическая, в углекислом газе.  кН/см2,  кН/см2, , .

Принимаем ширину ребер 200 мм, что обеспечивает необходимую длину участка смятия  мм. Толщину ребер находим из условия смятия

.

Принимаем  мм. Длину ребра находим из расчета на срез швов Д его прикрепления. Примем  мм. Тогда



Принимаем  см. При этом условие  см выполнено.


Рисунок 14 – Оголовок колонны.
Шов Е принимаем таким же, как и шов Д. Проверяем стенку на срез вдоль ребра

кН/см2 > кН/см2.

Необходимо устройство вставки в верхней части стенки. Принимаем ее толщину 25 мм, а длину  мм.

кН/см2 < кН/см2.

Торец колонны фрезеруем после ее сварки, поэтому швы Г можно не рассчитывать. По таблице 6 прил. Б принимаем конструктивно минимально допустимый катет шва  мм. Стенку колонны у конца ребра укрепляем поперечными ребрами, сечение которых принимаем 1008 мм.


4.4 Расчёт и конструирование базы колонны.

1

1

84

84

10

10

480



ф

N = 3393,94 кН

Б

Вид Б

N

1

2

3

Торец фрезеровать


Рисунок 15. К расчету базы колонны.



Рисунок 16. Схема участка плиты 1
Требуемая площадь плиты из условия смятия бетона составляет

см2

где .

Принимаем . Для бетона класса В15 кН/см2.  кН/см2

Принимаем плиту размером 620660 мм.

Тогда  см2;

кН/см2 <

Находим изгибающие моменты на единицу длины см на разных участках плиты.

Участок 1 рассчитываем как балочную плиту, так как отношение сторон

кНсм/см.

Участок 2 (консольный)

кНсм/см.

Участок 3 работает так же, как консольный, так как отношение сторон .




Рисунок 17. Схема участка плиты 2
кНсм/см.

Толщину плиты подбираем по наибольшему моменту из условия

.

Момент сопротивления полоски плиты шириной см равен , откуда, учитывая, что для стали 18кп при  мм кН/см2,

см = 40мм.

Принимаем мм. Прикрепление траверсы к колонне выполняем полуавтоматической сваркой в углекислом газе сварочной проволокой Св-08Г2С. Соответствующие характеристики:

 кН/см2,  кН/см2, , .

Как и в предыдущих примерах, расчет достаточно выполнить по металлу шва, так как . Учитывая условие , находим требуемую величину катета шва из условия (пример 12)

см = 10 мм.

Принимаем  мм. При этом требуемая длина шва составит  мм, поэтому высоту траверс принимаем 600 мм.

Угловые швы крепления траверсы к плите принимаем конструктивно с катетом 8 мм по таблице 6 прил. Б, так как применен фрезерованный торец колонны. Прочность траверсы на изгиб и срез можно не проверять, так как вылет консольной части мал по сравнению с относительно большой высотой траверсы.

Литература

  1. Металлические конструкции/Под ред. Е.И. Беленя – М.:Стройиздат,1976.-

  2. СНиП II-23-81* Стальные конструкции. Нормы проектирования. - М.: Стройиздат,1982.

  3. СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия. Нормы проектирования. - М.: Стройиздат,1982.

  4. Методические указания к курсовой работе по дисциплине

«Металлические конструкции» для студентов всех форм обучения специальности 290300 – Промышленное и гражданское строительство.

Краснодар,2002.


ВВЕДЕНИЕ
Балочная клетка представляет собой систему пересекающихся несущих балок, предназначенных для опирания настила перекрытий. В зависимости от схемы расположения балок балочные клетки делят на три типа: упрощенные, нормальные и усложненные.

В упрощенной балочной клетке нагрузка от настила передается непосредственной на балки, располагаемые обычно параллельно короткой стороне перекрытия, затем на вертикальные несущие конструкции (стены, стойки и др.). Такой вариант балочной клетки используется обычно в гражданских бескаркасных зданиях, где небольшие нагрузки и небольшие пролеты.

В промышленных здания обычно используют нормальную и усложненную компоновку балочных клеток. Здесь настил опирается на балки настила, которые опираются на главные балки (нормальны вариант балочной клетки) или на вспомогательные балки, а последние - на главные балки (усложненный вариант балочной клети). В данной курсовой работе рассмотрены эти варианты опирания и приведен расчет наиболее экономичного из них.



2. КОМПОНОВОЧНАЯ СХЕМА БАЛОЧНОЙ КЛЕТКИ


2.1 Компоновка листового настила
Схема балочной клетки выбирается в соответствии с рекомендациями [1, 2]. Толщина стального настила принимается от 6 до 12 мм. Окончательно тип балочной клетки определяется путём вариантного проектирования.

Рассмотрим два варианта компоновки балочной клетки (нормального и усложненного типа) со стальным настилом.

На рис. 1 показаны возможные схемы сопряжения балок, которые выбираются в соответствии с рекомендациями Приложения 2 с учетом заданной строительной высоты.



Рисунок 1 Схемы сопряжения балок:
а) этажное; б) в одном уровне; в) пониженное

2.1.1 Первый вариант. Нормальный тип балочной клетки.



В зависимости от заданной нагрузки Р = 20 кН/м2 и относительного прогиба определяем наибольшее отношение пролета настила к его толщине в соответствии с [2].
кН/м2,
где коэффициент Пуассона;
,
где норма прогиба.

Задаемся толщиной настила мм. Тогда мм, и возможный шаг балок настила м, так как пролёт настила меньше шага балок на ширину полки балки настила. Схема расстановки балок настила и сопряжение балок показаны на рисунке 2.


Рисунок 2 Схема нормальной балочной клетки


2.1.2 Второй вариант. Усложненный тип балочной клетки.




Рисунок 3. Схема усложненной балочной клетки
Принимаем шаг вспомогательных балок, а значит и пролет балок настила  м. При меньшем пролете целесообразно более частое расположение балок настила и более тонкий настил. Примем мм.

Тогда  мм и шаг балок настила  м. Схема компоновки второго варианта и сопряжение балок показаны на рис. 3.

2.2 Расчет вспомогательных балок и балок настила


2.1 Расчет балок настила

После компоновки вариантов выполняется расчёт балок по каждому из вариантов в следующей последовательности:

  • Определение нормативных нагрузок.

  • Определение расчетных нагрузок с учетом коэффициентов надёжности по нагрузке [3] для временной нагрузки ; для собственного веса стальных конструкций . Собственный вес балок настила и вспомогательных может быть принят 1-2 % от нагрузки на них.

  • Расчет балок настила и вспомогательных на прочность с учетом развития пластических деформаций и проверка их прогибов по формулам

; (2)

Коэффициент с1 ([1, табл. 66] или табл. П.2.3) зависит от отношения площади пояса Аf к площади стенки Аw и учитывает развитие пластических деформаций. Поскольку для прокатных двутавровых балок от № 16 до № 45 величина С1 меняется незначительно (от 1,086 до 1,112), в курсовой работе допускается принимать приближенно независимо от номера двутавра и в последующем не уточнять.

Предельный относительный прогиб для балок настила и вспомогательных принимается .

Для балок из низколегированных сталей при пролетах 6 м и более и нагрузках до 40 кН/м целесообразно подбирать сечения по жесткости и затем проверять на прочность. При большом недонапряжении рекомендуется переход на более дешевую малоуглеродистую сталь.

Расчетные формулы и результаты расчётов представлены в табл. 1, условные обозначения см. в приложении 1.

После расчета балок варианты сравниваются по расходу стали, как показано в табл. 1.

В рассмотренном примере при стальном настиле более экономичным является второй вариант. При выборе окончательного варианта следует принимать во внимание также возможную высоту главной балки, зависящую от строительной высоты перекрытия, трудоемкость монтажа, зависящую от количества элементов, сложность узлов сопряжения балок настила с главной балкой и другие факторы.

В рассмотренном примере окончательно принимаем первый вариант, так как по расходу стали он лишь на 0,8 % уступает второму, но выгоднее его по трудоемкости, так как проще. Кроме того, он дает больше возможностей по выбору высоты главной балки.


5. РАСЧЕТ ФЕРМЫ
Постоянные нагрузки на 1 м2 от массы конструкций покрытия приведены в таб. 5.1.

Таблица 5.1



Вид нагрузки

Нормативная нагрузка,

Коэффициент надежности по нагрузке,

Расчетная нагрузка,

1.

Защитный слой 15 мм из гравия, втопленного в мастику

0,3

1,3

0,39

2.

Водоизоляционный ковер из трех слоев рубероида

0,1

1,3

0,13

3.

Утеплитель 100 мм. Из плитного пенопласта

р = 50 кг/м

0,05

1,2

0,06

4.

Пароизоляция из одного слоя рубероида

0,05

1,2

0,06

5.

Стальной профилированный настил

0,155

1,05

0,163

Итого

0,655




0,803

5.

Прогоны при

0,13

1,05

0,14

6.

Стропильные фермы со связями

0,2

1,05

0,21

Итого общая нагрузка

0,985




1,15



5.1 Определение усилий в элементах фермы

Узловая нагрузка от веса конструкций покрытия



Временная узловая нагрузка от массы снегового покрова. Снеговая нагрузка .





Расчет усилий определяем с помощью таблиц единичных усилий.

Верхний пояс

От постоянной нагрузки





От снеговой нагрузки


Нижний пояс

От постоянной нагрузки



От снеговой нагрузки



Раскосы

От постоянной нагрузки



От снеговой нагрузки



Стойки

От постоянной нагрузки



От снеговой нагрузки



Результаты расчета сводим в таб. 5.5.

Таблица 5.5

Элемент фермы

Обозначение стержней

Усилия от предельных загружений

Расчетные усилия

Постоянная нагрузка схема «а»

Снеговая нагрузка схема «б»

Растяжение

Сжатие

Верхний пояс

В1

-

-

-

-

В2

-389,16

-473,76

-

-862,36

В3

-389,16

-473,76

-

-862,36

В4

-631,35

-768,6

-

1399,95

В5

-631,35

-768,6

-

1399,95

В6

-715,185

-870,66

-

1585,845

Нижний пояс

Н1

204,93

249,48

454,41

-

Н2

530,955

646,38

1177,335

-

Н3

694,485

845,46

1539,945

-

Раскосы

Р1

-308,43

-375,48

-

-683,91

Р2

259,785

316,26

576,045

-

Р3

-204,93

-249,48

-

-454,41

Р4

143,865

175,14

319,005

-

Р5

-89,01

-108,36

-

197,37

Р6

30,015

36,54

66,55

-

Стойки

С1

-41,4

-50,4

-

-91,8

С2

-41,4

-50,4

-

-91,8

С3

-41,4

-50,4

-

-91,8



5.3 Подбор сечений элементов
Подбор сечений верхнего пояса фермы

Подбор сечений в панели ()



По сортаменту принимаем Т 15ШТ3, ,

Проверка



(см, прил, IV, таб, 1[3])


Подбор сечений нижнего пояса фермы

Подбор сечений в панели ()

По сортаменту принимаем Т17,5ШТ3. , .

Проверка


Подбор сечения опорного раскоса

Подбор сечения в ()



По сортаменту принимаем сечение , ,

Проверка



(см, прил, IV, таб, 1[3])


Подбор сечения в ()



Подбор сечения стойки ()



По сортаменту принимаем сечение , ,

Проверка

(см, прил, IV, таб, 1[3])




5.4 Расчет узлов фермы

Промежуточный узел фермы





Учебный материал
© bib.convdocs.org
При копировании укажите ссылку.
обратиться к администрации