Курсовая работа по дисциплине Нормирование точности и технические измерения - файл n12.doc

Курсовая работа по дисциплине Нормирование точности и технические измерения
скачать (540 kb.)
Доступные файлы (12):
n1.bak
n2.cdw
n3.bak
n4.cdw
n5.spw
n6.bak
n7.cdw
n8.bak
n9.spw
n10.bak
n11.cdw
n12.doc2152kb.27.05.2010 14:53скачать

n12.doc

  1   2




Министерство образования Республики Беларусь

Учреждение образования ”Полоцкий государственный университет“




Кафедра ТиОМП

Курсовая работа
По дисциплине «Нормирование точности и технические измерения»





Вариант 69

Выполнил:




Антипов К. А.

гр. 07-ТР


Проверил:




Старший преподаватель

Косяк Л. Н.



Новополоцк 2010г.

Содержание.

Задание на курсовую работу 3

Введение 4

1.1. Расчет и выбор посадки с натягом 5

1.2 Расчет и выбор посадок подшипников качения 9

1.3. Выбор посадок для гладких цилиндрических соединений

методом подобия 11

1.4. Выбор степеней точности и посадок резьбового соединения 13

1.5. Выбор и расчет точности зубчатых колес и передач. 16

1.6. Определение допусков и предельных отклонений размеров, входящих в размерную цепь 17 1.7.Выбор шпонки 23 Литература 24

Современные методы контроля качества цилиндрических

зубчатых колес 25


Заключение 34

Задание на курсовую работу.


Наименование параметров

Вариант 69

Требование к зубчатой передачи

Особых нет

Характер нагрузки

С сильными толчками и вибрацией, перегрузка до 300%

Матер. Корпуса

СЧ-15

Матер. зуб. кол.

Бр АМЦ 9-2

t°C корпуса

+55

t°C зуб. кол.

+80

Посадка с натягом

материал венца зуб. колеса

40Х

материал втулки зуб. колеса

СЧ-15

диаметр соединения, мм

100

длина соединения, мм

32

вращающий момент, Нм

600

шероховатость сопрягаемых поверхн., мкм



5



2,5

Подшипник и вал

d, мм

20;30;50

D, мм

52;62;110

b, мм

13;14;23

, мм

-

Резьба крепежная M5Ч0,5;M10Ч1;

Зубчатое колесо

m

2,5

z

56

i

2

, м/с

14

Размеры размерной цепи, мм

Б1

7

Б2

23

Б3

25

Б4

27

Б5

23

Б6

7

Б7

115

Бmax

0,98

Бmin

0,34


Введение.
Одной из главных целей конструктора в ходе проектирования и конструирования новых и усовершенствования устаревших изделий, является разработка чертежной документации для чертежей, обеспечивающей необходимую технологичность и высокое качество изделий.

Цель курсовой работы по дисциплине “Нормирование точности и технические измерения”:

1) Приобретение студентом необходимых знаний и навыков для расчета и выбора допусков и посадок типовых соединений деталей машин:

- расчет и выбор посадки с натягом;

- расчет и выбор посадок подшипников качения;

- выбор посадок для гладких цилиндрических соединений методом подобия;

- выбор допусков и посадок шлицевого соединения;

- выбор степеней точности и посадок резьбового соединения;

- выбор и расчет точности зубчатых колес и передач;

2) Определение допусков и предельных отклонений размеров, входящих в размерную цепь

3) Нормирование точности формы и расположения, шероховатости поверхностей узла.

Достоинствами курсовой работы по сравнению с другими видами обучения являются практически полная самостоятельность студента во время её выполнения, необходимость использования знаний из других параллельных областей.



    1. Расчет и выбор посадки с натягом.

Посадки с натягом предназначены для образования неподвижных соединений. Величина натяга складывается из деформации сжатия и деформации растяжения контактных поверхностей соответственно вала и отверстия. Упругие силы, возникающие при деформации, создают на поверхности деталей напряжение, препятствующее и взаимному смещению.

  1. Определяем минимальный и максимальный функциональный натяги по формулам:

([2], стр.224)

([2], стр.224)

где Т=600– вращающий момент,;

,где диаметр и длина соединения;

– коэффициенты жесткости конструкции;

– модуль упругости материалов охватывающей детали и вала ([1], т.1 табл. 1.106, стр.335);

f =0,15 – коэффициент трения ([2], табл.9.2, стр.225);

– наибольшее допустимое давление на поверхности контакта вала и охватывающей детали, при котором отсутствуют пластические деформации, .

Коэффициенты жесткости конструкции определяем по формулам ([2], стр.223):

;

где – наружный диаметр охватывающей детали (шкива), м;

;

– внутренний диаметр полого вала;

– коэффициенты Пуассона ([1], табл.1.106, стр.335).

; .

Наибольшее допустимое давление определяется по формулам:

а) для охватывающей детали

;

б) для вала

,

где (приложение 2, таблица 2 методических указаний к выполнению курсовой работы) – предел текучести материалов охватывающей детали и вала.

а);

б) .

Принимаем .

Рассчитываем минимальный и максимальный функциональный натяги:

;

.

  1. Определяем поправки к найденным значениям

а) u – смятие неровностей ([2], стр.224)

,

где – коэффициенты, учитывающие величину смятия неровностей (приложение 2, таблица 3 методических указаний к выполнению курсовой работы).

, отсюда

.

б) поправка учитывает различие рабочей температуры и температуры сборки и различие коэффициентов линейного расширения материалов вала и отверстия. ([2], стр. 225)



где и – коэффициенты линейного расширения материала деталей (приложение 2, таблица 2 методических указаний к выполнению курсовой работы);

и – рабочие температуры деталей;

t – температура сборки деталей;

Так как рабочая температура равна температуре сборки то значение поправки равно 0.

  1. Определяем и c учетом поправок:







;


  1. Находим функциональный допуск посадки:

,



  1. Распределяется функциональный допуск между эксплуатационным и конструктивным допусками таким образом, чтобы .

;

Принимаем .


  1. Определяем число единиц допуска а и соответствующий ему квалитет



где i – число единиц допуска, мкм

( стр. 13)

Где

.

.

Выбираем 8-й квалитет ([1], т.1, стр. 67 и 156).

  1. Выбираем стандартную посадку по ГОСТ 25347-82 (СТ СЭВ 144-75), при этом соблюдаем следующие условия:







Где

;

Проверяем посадку в системе отверстия по 8-му квалитету – H8/u8 ([1], т.1, табл. 1.18, стр. 67)









Т.к. все условия выполняются, принимаем посадку H8/u8 .


Данные расчета

Данные по выбору ст. посадки

Параметры стандартной посадки

Поля допусков и предельные отклонения, мкм

Пред. натяги

Запас прочн.










Отверстие

Вал

поле доп.


ES


EI

поле доп.



es


ei

Nmax

Nmin









265

29

236

118

118

H8

54

0

u8

178

124

178

70

95

87


Схема полей допусков



1.2. Расчёт и выбор посадок подшипников качения

1.2.1. Выбор класса точности подшипника.

Выбор класса точности подшипника производится в зависимости от условий работы механизма. Выберем 0-ой класс точности. При этом выписываем отклонения на средние значения диаметров колец - для внутреннего диаметра и - для наружного ([1], стр.805)







1.2.2. Выбор посадок.

При выборе посадок различают три основных вида нагружения колец: местное, циркуляционное и колебательное. Виды нагружения колец определяются в зависимости от условий работы подшипников ([1], стр.813). Т.к. происходит вращение вала, то вращающееся кольцо подшипника должно быть смонтировано с натягом, исключающим возможность обкатки и проскальзывания этого кольца по посадочной поверхности вала, такой вид нагружения внутреннего кольца – циркуляционный. Наружное кольцо должно быть установлено в корпусе с небольшим зазором. При этом наружное кольцо будет воспринимать нагрузку лишь ограниченным участком. Такой вид нагружения называется местным.

При циркуляционном нагружении колец подшипников на вал и в корпус выбираются в зависимости от значения интенсивности  радиальной нагрузки на посадочной поверхности кольца.

  1. Подшипник роликовый конический однорядный 7304А (ГОСТ 27365-87):

r=1,5; d=20; D=52; B=13; (мм).

Предварительно рассчитываем интенсивность нагрузки подшипника:

([1], стр.814)

где R=8500 – радиальная реакция опоры, Н; b=B-2r=13-2·1,5=10 —рабочая ширина кольца подшипника, мм;

=1– динамический коэффициент посадки; F=1.4 – коэффициент, учитывающий степень ослабления натяга при полом вале или тонкостенном корпусе; – коэффициент неравномерности распределения радиальной нагрузки в двухрядных подшипниках (=1)([1], стр.814).

.

Заданным условиям соответствует поле допуска сопрягаемого с подшипником вала k6 ([1], табл.4.82, стр. 818). Подберем посадку для наружного кольца подшипника ([1], табл.4.84, стр.821). Примем посадку H7 .

  1. Подшипник роликовый конический однорядный 7306А (ГОСТ 27365-87):

r=1; d=30; D=62; B=14; (мм).

Предварительно рассчитываем интенсивность нагрузки подшипника:



где R=10000 – радиальная реакция опоры, Н; b=B-2r=14-2·1=12 —рабочая ширина кольца подшипника, мм;

=1– динамический коэффициент посадки; F=1.4 – коэффициент, учитывающий степень ослабления натяга при полом вале или тонкостенном корпусе; – коэффициент неравномерности распределения радиальной нагрузки в двухрядных подшипниках (=1).

.

Заданным условиям соответствует поле допуска сопрягаемого с подшипником вала k6. Подберем посадку для наружного кольца подшипника. Примем посадку H7 .

  1. Подшипник роликовый конический однорядный 7310А (ГОСТ 27365-87):

r=2; d=50; D=110; B=23; (мм).

Предварительно рассчитываем интенсивность нагрузки подшипника:



где R=12500 – радиальная реакция опоры, Н; b=B-2r=23-2·2=19 —рабочая ширина кольца подшипника, мм;

=1– динамический коэффициент посадки; F=1.4 – коэффициент, учитывающий степень ослабления натяга при полом вале или тонкостенном корпусе; – коэффициент неравномерности распределения радиальной нагрузки в двухрядных подшипниках (=1).

.

Заданным условиям соответствует поле допуска сопрягаемого с подшипником вала k6. Подберем посадку для наружного кольца подшипника. Примем посадку H7 .

Итоговые данные по выбору и расчету посадок подшипников качения.


Подшипник

, кН/м

Выбранно

поле

Сопрягаемые детали

Допуски формы и расположения поверхностей, мкм

Ra, мкм

Вала d

Отверстие корпуса D

Вала

Отв.

корпуса

Вала

Отв.

корпуса

Размеры с предельными отклонениями, мм

Класс точност.

d

D

B















0

20-0,010

52-0,015

13

1190

k6

H7

6

16

16

40

1,25

1,25

0

30-0,010

62-0,015

14

1167

k6

H7

8

20

16

40

1,25

1,25

0

50-0,010

110-0,015

23

921

k6

H7

10

25

16

40

1,25

2,5


1.3. Выбор посадок для гладких цилиндрических соединений методом подобия.

1.3.1. Выбор посадок для соединений «крышки подшипников – корпус».

Соединение буртика крышки подшипника с корпусом должно быть выполнено с зазором. В случае глухой крышки это соединение можно считать неответственным. Крышка со сквозным отверстием должна обрабатываться по более высокому квалитету, чем глухая, и более точно центрироваться. Это необходимо для надежной работы сальника или иного защитного уплотнения ([1], стр.300).

Для крышки со сквозным отверстием посадка 

Для крышки с глухим отверстием посадка 

1.3.2. Выбор посадок для соединения «кольцо – корпус».

Так как кольцо расположено на одной поверхности с глухой крышкой, то посадка его в корпус зависит от посадки глухой крышки в корпус, поэтому выбираем посадку H8/h8.



Обознач.

соед. на сб. чертеже


Наимен.

соед.

Посадка

Предельные отклонения и допуски, мкм

Предельные зазоры и натяги, допуски посадок, мкм

Отверстие

Вал

ES

EI

TD

es

ei

Td

Smin

Smax

TS

Nmin

Nmax

TN

Ж52 

Корпус– крышка со сквозным отверст.



+30

0

30

0

-30

30

0

60

60

-

-

-

Ж110 

Корпус– крышка со сквозным отверст.



+35

0

35

0

-35

35

0

70

70

-

-

-

Ж52 

Корпус– крышка с глухим отверст.



+46

0

46

0

-46

46

0

92

92

-

-

-

Ж110 

Корпус– крышка с глухим отверст.



+54

0

54

0

-54

54

0

108

108

-

-

-

Ж62 

Корпус– крышка с глухим отверст.



+46

0

46

0

-46

46

0

92

92

-

-

-

Ж52 

Кольцо-корпус



+46

0

46

0

-46

46

0

92

92

-

-

-

Ж62 

Кольцо-корпус



+46

0

46

0

-46

46

0

92

92

-

-

-

Ж110 

Кольцо-корпус



+54

0

54

0

-54

54

0

108

108

-

-

-


1.4. Выбор степеней точности и посадок резьбового соединения.

1.4.1. Выбор параметров резьбового соединения «винт (болт) – корпус (гайка)»

Применяем посадку с зазором, так как она позволяет обеспечить быструю и легкую свинчиваемость, в том числе при небольшом загрязнении резьбовых деталей или имеющих на рабочих поверхностях антикоррозийных покрытий (1, табл. IV.2, c.984).

Соединение «винт (болт) – корпус (гайка)»

Номинальный диаметр резьбы М6. Для соединения «болт – корпус» выбираем посадку с зазором 6Н/6g . Класс точности – средний.

. Шаг резьбы Р=1 мм.

Поля допусков в посадке:

- наружной резьбы 6g;

- внутренней резьбы 6H.

Посадка 6g:



Посадка 6Н:



1.4.2. Соединение «винт (болт) – корпус (гайка)»

Гайка- сталь 20,,шаг резьбы Р=0,5 мм. Наружная резьба 6g, а внутренняя резьба 6H. Длина свинчивания нормальная. Класс точности – средний.

Посадка 6g:



Посадка 6Н:



1.4.3. Соединение «винт (болт) – корпус (гайка)»

Номинальный диаметр резьбы М10. Для соединения «болт – корпус» выбираем посадку с зазором 6Н/6g. Класс точности – средний.

. Шаг резьбы Р=1 мм.

Поля допусков в посадке:

- наружной резьбы 6g;

- внутренней резьбы 6H.

Посадка 6g:



Посадка 6Н:



Итоговые данные по выбору посадок для резьбового соединения

Наименование

деталей


Обозначение на чертеже

Номинальные размеры пара-метров резьбы, мм

Предельные отклонения диаметров резьбы, мкм



Допуск,

мкм


Верхнее

Отклонение

Нижнее

Отклонение

Винт

М6







+236

-26 -26

0

-138 -206

236

112

180

Винт

М5







+140

-20 -20

0

-95 -126

140

75

106

Винт









+236

-26

-26

0

-138

-206

236

112

180


1.5. Выбор и расчет точности зубчатых колес и передач.
По условию курсовой работы от зубчатой передачи требуется контактная прочность, поэтому для зубчатого колеса назначаем степень точности по нормам кинематической точности 6, плавности работы 7, контакту зубьев 8 ([1], табл. 5.12, стр. 858).

Для устранения возможного заклинивания при нагреве передачи, обеспечения условий протекания смазки и ограничения мертвого хода при реверсировании отсчетных и делительных передач они должны иметь боковой зазор. Этот зазор необходим для компенсации погрешностей изготовления и монтажа передачи и для устранения удара по нерабочим профилям.

Гарантированный боковой зазор находится по формуле ([1], стр. 873):



где V – толщина слоя смазки между зубьями;

 – межосевое расстояние;

 и  – коэффициенты линейного расширения материала колеса и корпуса;

 и  – отклонение температур колеса и корпуса от 20°С;

 - угол профиля исходного контура, ([4], том 2, стр. 1000).

Величина толщины слоя смазки зависит от способа смазывания и окружной скорости колес. Ориентировочно ее можно определить по формуле ([1], стр. 873):



где m – модуль зубчатого колеса, мм.

Выбираем значение V в зависимости от окружной скорости. При окружной скорости .

.

Определим межосевое расстояние:

, где и  – диаметры зубчатых колес.

,

, отсюда .

,

Находим

. Принимаем а=100 мм.

Определяем:



Сравним полученное значения гарантированного зазора с табличным.

для которого .

Наибольший боковой зазор,  получаемый между зубьями в передаче не ограничен стандартом.

Его можно подсчитать для установленного вида сопряжения с соответствующим ему видом допуска по формуле:



где  и  – допуски на смещение исходного контура колес зубчатой передачи ([1], том 2, стр. 866);

 – алгебраическая разность верхнего и нижнего отклонений межосевого расстояния зубчатой передачи ([1], том 2, стр. 863).



Так как нам неизвестно , то принимаем вид допуска соответствующий виду сопряжения, т.е. виду сопряжения D соответствует вид допуска d.
Числовые значения контрольных параметров норм точности и вида сопряжения зубчатых колес и передач.


Норма точности и вид сопряжения


Степень точности

Наименование и обозначение контрольного параметра

Числовое значение параметра

Колес

Передачи
i=3,47


z1= 15


z2=52

Кинематической точности (D)


6

Колебание измерительного межосевого расстояния за один оборот зубчатого колеса


36


50


-

Радиальное биение зубчатого венца


25


36


-

Плавности работы (D)


7

Колебание измерительного межосевого расстояния на одном зубе



20



22



-

Контакта зубьев (D)


8

Погрешность направления зуба


18


18


-


Суммарное пятно контакта с измерительным колесом %


по высоте, не менее 40 по длине, не менее 50



-



1.6.Определение допусков и предельных отклонений размеров, входящих в размерную цепь
Расчет размерной цепи методом на максимум-минимум.

1.Составляем размерную цепь.

Для этого необходимо на основе анализа взаимосвязи и взаимозависимости между размерами деталей узла установить, какие размеры влияют на размер замыкающего (исходного) звена, указанного на чертеже узла. Размеры с предельными отклонениями стандартизованных деталей, которые входят в размерную цепь, (ширина B колец подшипников) необходимо установить по соответствующим стандартам.


Определяем, какие из составляющих звеньев размерной цепи являются увеличивающими, а какие уменьшающими (1. стр. 552).

Увеличивающие звенья – Б7.

Уменьшающие звенья – Б1 , Б2 , Б3 , Б4 , Б5 и Б6.

В качестве зависимого звена принимаем Б7.

Составим основное уравнение размерной цепи (1. стр. 559) и определим номинальный размер замыкающего звена Б:

,

где Б1, Б2, …, Бm+n – номинальные значения всех звеньев размерной цепи;

?1, ?2, ?m+n – коэффициенты, характеризующие расположение звеньев по величине и направлению или передаточные отношения.



Номинальный размер замыкающего звена Б определяется по следующей формуле (1. стр. 560):

.

Определяем среднее число единиц допуска ac составляющих звеньев, кроме зависимого звена, по формуле (1, с.561):

,

где ТБ - допуск замыкающего (исходного) звена, мкм;

ТВ – допуск ширины кольца подшипника;

к1 – число подшипников, размер В которых входит в размерную цепь;

i – значения единиц допуска составляющих звеньев.

Применим способ допусков одного квалитета, так как все составляющие цепь размеры могут быть выполнены с допуском одного квалитета. Значения i выбираем из (1, табл.3.3, с.564).

ТБ = 640 мкм,

ТВ = 120 мкм,

iБ1 = 0.9 мкм,

iБ3 = 1.31 мкм,

iБ4 = 1.31 мкм,

iБ6 = 0.9 мкм,

мкм.

По (1, табл. 1.8, с.43) принимаем 10-й квалитет.



  1. Назначаем допуски на составляющие звенья по установленному квалитету, кроме зависимого звена (1, табл. 1.8, с.43).

ТБ1 = 58 мкм,

ТБ3 = 84 мкм,

ТБ4 = 84 мкм,

ТБ6 = 58 мкм,

ТВ = 120 мкм (стандартизированное изделие).

Допуск зависимого звена определяем по формуле:

,

где ТБj – допуски составляющих звеньев.



Устанавливаем предельные отклонения размеров составляющих звеньев, кроме зависимого звена.

Б7 – охватывающий размер, а Б1, Б2, Б3, Б4, и Б6 – охватываемые. Соответственно предельные отклонения для них назначаются как для основного отверстия и основного вала.

Звено размерной цепи

Предельные отклонения, мкм

ES

EI

Б1

0

-58

Б3

0

-84

Б4

0

-84

Б6

0

-58

Б2 , Б5

0

-120




  1. Определяем координаты середин полей допусков составляющих звеньев и замыкающего звена.

; ,

мкм,
мкм,

мкм,
мкм,
мкм,
мкм,

Координата середины поля допуска зависимого звена входящего в число увеличивающих звеньев определяется по формуле:

,

где - координаты середин полей допусков увеличивающих звеньев размерной цепи;

- координаты середин полей допусков уменьшающих звеньев размерной цепи.



  1. Определяем предельные отклонения зависимого звена по формуле:

;

мкм; мкм
Расчет размерной цепи вероятностным методом.
Порядок расчета размерных цепей теоретико-вероятностным методом тот же, что и методом по максимум-минимум.

Условия для расчёта размерной цепи вероятностным методом следующие:

- процент риска принят р=0,27%

- кривая рассеяния действительных размеров звеньев цепи имеет нормальный закон распределения

- центр группирования действительных отклонений размеров звеньев цепи совпадает со средними отклонениями табличных полей допусков размеров.


  1. Принимаем закон рассеивания размеров деталей – нормальный (закон Гаусса), отсюда .

Определяем среднее число единиц допуска ac составляющих звеньев, кроме зависимого звена, по формуле (1, стр.583):

,
где t=3 (1, табл.3.8, стр 580) – коэффициент нормального распределения,

мкм

По таблице (1, табл. 1.8 с.43) принимаем 13-й квалитет.

  1. Назначаем допуски на составляющие звенья по установленному квалитету, кроме зависимого звена (1, табл. 1.8, с.43).

ТБ1 = 220 мкм,

ТБ3 = 330 мкм,

ТБ4 = 330 мкм,

ТБ6= 220 мкм,

ТВ = 120 мкм (стандартизированное изделие).

Допуск зависимого звена определяем по формуле:

мкм,



  1. Устанавливаем предельные отклонения размеров составляющих звеньев, кроме зависимого звена.

Б7 – охватывающий размер, а Б1, Б2, Б3, Б4, и Б6 – охватываемые. Соответственно предельные отклонения для них назначаются как для основного отверстия и основного вала.


Звено размерной цепи

Предельные отклонения, мкм

ES

EI

Б1

0

-220

Б3

0

-330

Б4

0

-330

Б6

0

-220

Б2 , Б5

0

-120



  1. Определяем координаты середин полей допусков составляющих звеньев и замыкающего звена.

  2. мкм,


мкм,
мкм,
мкм,
мкм,

мкм.

Координата середины поля допуска зависимого звена входящего в число увеличивающих звеньев определяется по формуле:

,

где - координаты середин полей допусков увеличивающих звеньев размерной цепи;

- координаты середин полей допусков уменьшающих звеньев размерной цепи.




  1. Определяем предельные отклонения зависимого звена по формуле:

;

мкм; мкм.


Данные расчёта размерной цепи.

Метод расчёта

Замы-

кающее звено цепи Б

Составляющие звенья цепи Бj с указанием их предельных отклонений

Звено Б7

Б1

Б3

Б4

Б6

В

Максимум- минимум



















Вероятностный метод


















1.7.Выбор шпонки.
Выбор шпонки производится по СТ СЭВ 189-75 (основные нормы взаимозаменяемости. Соединения шпоночные с призматическими шпонками. Размеры, допуски и посадки). В нашем случае – призматическая шпонка (исполнение А) размеры которой выбираем из (1, табл.4.52, c.773) в зависимости от диаметра вала.


Диаметр вала, мм

Размеры сечения шпонки

Глубина паза, мм

Интервалы длин шпонок, мм

Длина шпонки из ряда

вала

втулки

b

h





от

до

св.17 до 22

6

6

3,5

2,8

25

32

28

св.30 до 38

10

8

5

3,3

28

36

32

св.50 до 58

16

10

6

4,3

32

40

36

св.44 до 50

14

9

5,5

3,8

45

56

50


Длину шпонки принимаем l = 40мм.
Размер сечения паза для призматической шпонки (исполнение А).



Список используемой литературы.


  1. Допуски и посадки. Справочник в 2-х частях. Под ред. Мягкова В.Ф. 5-ое изд. Ленинград «машиностроение», 1978.

2. Якушев А.И., Воронцов Л.Н., Федотов Н.М. Взаимозаменяемость, стандартизация и технические измерения. Учебник для вузов, шестое издание, переработанное и дополненное. Москва «машиностроение», 1987.

3. Методические указания к курсовой работе по дисциплине ВСТИ для студентов спец. 1201. Новополоцк, 1991.

4. Единая система допусков и посадок СЭВ в машиностроении и приборостроении: Справочник: В 2 т. – 2-е изд., перераб. и доп. – М.: Издательство стандартов, 1989.

  1   2


Учебный материал
© bib.convdocs.org
При копировании укажите ссылку.
обратиться к администрации