Климук А.М., Дедок В.Н., Пойта П.С. Методичка-основания и фундаменты - файл n1.doc

Климук А.М., Дедок В.Н., Пойта П.С. Методичка-основания и фундаменты
скачать (490.6 kb.)
Доступные файлы (1):
n1.doc1762kb.03.03.2005 22:19скачать

n1.doc

1   2   3   4   5

ПОД ВОДОНАПОРНУЮ БАШНЮ


При однорядном расположении свай производится расчет ростверка на действие изгибающего момента и поперечной силы. Данный расчет выполняется аналогично расчету ростверка под кирпичную стену (см. раздел 7). При расположении свай в два и более ряда производится расчет на действие поперечной силы, на изгиб, на продавливание плитной части ростверка стеной и крайней сваей.

8.1. Расчет ростверка на продавливание

плитной части стеной

Расчет производится из условия, что продавливание происходит по боковой поверхности пирамиды, высотой ho (расстояние от рабочей арматуры до верха ростверка). Меньшее верхнее основание имеет ширину, равную ширине стены и длину, равную полной длине стены. Боковые грани проходят (по ширине ростверка) от наружных граней стены до внутренних граней свай (рис. 8.1.) .

Должно выполняться условие

; (8.1)

, (8.2)

где С1, С2 – расстояния от грани стены до внутренней грани крайней сваи (С2=0, т.к. стена расположена по периметру); hст , bст – ширина и длина стены; Nmax – максимальная фактическая нагрузка на сваю (формула 6.8); F – расчетная продавливающая сила, равная сумме реакций всех свай, расположенных за пределами нижнего основания пирамиды продавливания. Коэффициент 2 принимается только для внецентренно нагруженных ростверков. Величину отношения ho/C1 принимать не более 2,5 и не менее 1.

Если С больше ho, то следует принимать Сi=ho. Если Ci<0,4ho, то Ci-0,4ho.

8.2. Расчет ростверка на продавливание крайней сваей

Производится при расположении свай в два и более рядов (рис. 8.2) из условия

, (8.3)

где Nmax – расчетная фактическая нагрузка на крайнюю сваю с учетом действия моментов (формула 6.8); ho - рабочая высота сечения на проверяемом участке, равная расстоянию от верха сваи до верха ростверка; - безразмерный коэффициент, определяемый по таблице 8.1. в зависимости от соотношения ho/C0i c учетом, что при ho/C0i<1 принимаем , а при ho/C0i>2,5 - (рис. 8.2).

Рис. 8.2. К расчету кольцевого ростверка водонапорной башни


с расположением свай в два ряда


Рис. 8.3. К расчету железобетонного ростверка водонапорной башни

в виде круглой сплошной плиты

Таблица 8.1


Значения коэффициентов I к расчету ростверка

на продавливание крайней сваей



i



i



i



i

1,0

0,600

1,4

0,765

1,8

0,887

2,2

0,968

1,1

0,645

1,5

0,800

1,9

0,912

2,3

0,980

1,2

0,688

1,6

0,832

2,0

0,932

2,4

0,991

1,3

0,728

1,7

0,860

2,1

0,951

2,5

1,000

8.3. Расчет прочности наклонных сечений ростверка

на действие поперечной силы

Для обеспечения прочности должно выполняться условие


, (8.4)

где - сумма реакций всех свай, находящихся за пределами наиболее нагруженной части ростверка, определяемая по формуле (6.8); b – длина кирпичной стены башни; Rbtрасчетное сопротивление бетона растяжению для железобетонных конструкций с учетом коэффициента условий работы бетона b2= 0 (см. табл. 15 [17]); h0 – рабочая высота ростверка в рассматриваемом сечении; С1 – длина проекции наклонного сечения, принимаемая равной расстоянию от плоскости внутренних граней свай до грани стены.

В расчетах принимать .

8.4. Расчет ростверка на действие изгибающего момента

Расчетное значение момента для каждого сечения следует брать в виде суммы моментов от реакций свай, возникающих при действии расчетных нагрузок без учета моментов от местных расчетных нагрузок, приложенных к консольному свесу ростверка по одну сторону от рассматриваемого сечения

; (8.5)

, (8.6)

где xi и уi - расстояния от осей свай до рассматриваемого участка.

Площадь сечения арматуры и плоскости действия моментов определяется по формулам (7.9) и принимается одинаковой для верхней и нижней зон.

8.5. Расчет железобетонного ростверка водонапорной башни

в виде круглой сплошной плиты

Выполняется расчет ростверка на изгиб (см.  8.4) на действие поперечной силы (см.  8.3), на продавливание стеной (см.  8.1), на продавливание угловой сваей (см.  8.2) согласно рис. 8.3.

8.6. К о н с т р у и р о в а н и е

А. Кольцевой ростверк с однорядным расположением свай


Ростверк армируется плоскими каркасами. Длина каркасов принимается в размере 5-6 м. Верхняя и нижняя продольная арматура принимается из расчета. Поперечная арматура принимается величиной 0,3-0,4 наибольшего диаметра продольной арматуры. Класс арматуры принимать Вр-I, A-I, A-II. Шаг поперечной арматуры в каркасе имеет постоянную величину, равную 0,75 h, но не более 500 мм. Отдельные каркасы объединяются друг с другом с помощью сварки в один замкнутый каркас. Такие каркасы соединяются в поперечном направлении отдельными стержнями диаметром 8-10 мм с шагом 250-400 мм.

Б. Кольцевой ростверк с друхрядным расположением свай


Ростверк армируется плоскими каркасами, которые устанавливаются в поперечном сечении ростверка с шагом не более 500 мм. Верхняя и нижняя арматура определяется расчетом ростверка в поперечном направлении. Поперечная принимается конструктивно по тем же условиям, что и при расположении свай в один ряд. Все каркасы объединяются продольной кольцевой арматурой в одно арматурное изделие.

В. Ростверк в виде сплошной плиты круглого очертания


Ростверк армируется плоскими каркасами, сетками и отдельными стержнями. Плоские каркасы устанавливаются в поперечном направлении с шагом не более 500 мм и не менее 100 мм. Длина каркасов принимается равной 0,25 диаметра ростверка. Данные каркасы в пределах их длины объединяются кольцевой арматурой на сварке. Средняя часть ростверка армируется плоскими сетками, которые устанавливаются в верхней и нижней зонах ростверка. Сетки должны иметь одинаковый диаметр и шаг арматуры в двух направлениях. Сетки могут быть в плане круглого или квадратного очертания. Сетки укладываются нахлестом на каркас. Длина перепуска должна быть не менее 20d.

ПРИЛОЖЕНИЕ 1
1   2   3   4   5


Учебный материал
© bib.convdocs.org
При копировании укажите ссылку.
обратиться к администрации