Филисюк В.Г. Конструкции из дерева и пластмасс (часть 1) - файл n2.doc

Филисюк В.Г. Конструкции из дерева и пластмасс (часть 1)
скачать (466 kb.)
Доступные файлы (1):
n2.doc2400kb.26.01.2004 02:53скачать

n2.doc

1   2   3   4   5   6   7

Примечание. S=S0 , [7, формула 5]

S0=100 кгс/м2 , [7,табл.4]

=1 , (прилож.3 СНиП 2.01.07-85. “Нормы проектирования. Нагрузки и воздействия” )

S=100 кгс/м21=100 кгс/м2

31,4/100=0,31 0,8 = f = 1,6 [п. 5.7]
Определение внутренних усилий.



Нагрузки, действующие на панель без учёта наклона панели:




Определение приведённых геометрических характеристик.



При определении приведённых моментов инерции и приведённых моментов сопротивления расчётную ширину обшивок следует принимать равной

при , [1, п.4.25].

где b=119см – полная ширина сечения плиты

l=3,5 м – пролёт плиты

a=37см – расстояние между продольными рёбрами по осям



Приведённая к фанере верхней обшивки площадь сечения панели

,

где ф=0,8см – толщина верхней обшивки

!ф=0,6см - толщина нижней обшивки

Еф=90000кгс/см2- модуль упругости фанеры

Едр=100000 кгс/см2- модуль упругости древесины

d=4см – толщина ребра панели

с0=14,4см – высота ребра панели с учётом острожки

n=3 – количество рёбер


Приведённый статический момент сечения относительно нижней плоскости:





Приведённый к фанере верхней обшивки момент инерции:


Проверка нижней обшивки на растяжение при изгибе.
, ( 38) [1]
где Rф.р =140кгс/см2 [1, табл. 10 ]

mф =0,6 – коэф-т учитывающий снижение расчётного сопротивления в стыках фанерной обшивки ( п.4.24) [1]

- коэф-т для условий эксплуатации А2 [1,табл.5].

n =0,95 – коэф-т надёжности по назначению для зданий 2 класса ответственности

М = 35830кгссм




Проверка верхней обшивки на сжатие и устойчивость при изгибе.
, ( 41 ) [1]
где Rф. с=120кгс/см2 [1, табл.10]

- коэф-т для условий эксплуатации А2 [1, табл.5].

n =0,95 – коэф-т надёжности по назначению для зданий 2 класса ответственности

М = 35830кгссм

при , [ 1, п.4.26]







Проверка клеевых соединений фанеры на скалывание.

где Rск =8 кгс/см2 – расчётное сопротивление скалыванию фанеры вдоль волокон наружных слоёв, (табл. 10) //

- коэф-т для условий эксплуатации А2 [1, табл.5].

n =0,95 – коэф-т надёжности по назначению для зданий 2 класса ответственности

Q =409,5кгс

- статический

момент сдвигаемой части приведённого сечения относительно нейтральной оси

Iпр =11796,15см4

bрасч = 3 4см =12см – расчётная ширина сечения, равная суммарной ширине ребер.

Проверка рёбер на скалывание.

где Rск =16кгс/см2 – расчётное сопротивление скалыванию древесины вдоль волокон [1, табл. 3].

- коэф-т для условий эксплуатации А2 [1, табл.5]

n =0,95 – коэф-т надёжности по назначению для зданий 2 класса ответственности.

Q =409,5кгс



Iпр =11796,15см4

bрасч = 3 4см =12см – расчётная ширина сечения, равная суммарной ширине рёбер.


Поверка прогиба панели.
, где - предельный прогиб [1, табл.16]
-относительный прогиб.

условие выполняется.

Конструкция стыков панели
При неравномерно приложенной нагрузке может произойти смещение продольных кромок панелей относительно друг друга. Для предотвращения повреждения рулонного ковра продольные кромки стыкуются в четверть и сшиваются гвоздями (рис.3).



Рис. 3. Стык панелей воль ската.
Разрыв рулонного ковра может произойти и над стыками панелей в местах их опирания на главные несущие конструкции. Над опорой происходит поворот кромок панелей и раскрытие шва:

,

где hоп =15,8см - высота панели на опоре

 - угол поворота опорной грани панели



Для предупреждения разрыва рулонного ковра опорные стыки панелей необходимо устраивать с компенсаторами в виде отрезков стеклопластиковых волнистых листов толщиной 5мм при волне 50167мм. Отрезки прибиваются гвоздями к опорным вкладышам и сверху покрываются рулонным ковром (рис.4).



Рис.4. Стык панелей на опоре.
Такие компенсаторы создают каналы, необходимые для вентиляции внутреннего пространства покрытия.

Компенсатор, работая в пределах упругости материала, должен допускать перемещения опорных частей панели, связанные с поворотом торцевых кромок панелей и раскрытием швов.

Произведём расчёт компенсатора при aшв=0,1см (рис. 5).



Перемещение конца компенсатора при изгибе панели:



В этой формуле P r – изгибающий момент в компенсаторе при его деформировании, который выражается через напряжение:



Из этих выражений получим формулу для проверки нормальных напряжений в волнистом компенсаторе:

,

где - ширина раскрытия шва

Ест =30000кгс/см2 – модуль упругости полиэфирного стеклопластика

(прил 4, табл.8) [1]

ст =0,5см – толщина листа стеклопластика

r =5cм – высота волны

Rст =150кгс/см2 – расчётное сопротивление стеклопластика (прил.4, табл.7) [1]



Вывод:
Условие прочности и жесткости панели выполняется. Запас по деформациям составляет 50%. В целях экономного расхода материала панели можно уменьшить высоту сечения деревянных досчатых продольных ребер.
1   2   3   4   5   6   7


Учебный материал
© bib.convdocs.org
При копировании укажите ссылку.
обратиться к администрации