Комарова Н.А. Холодильные установки - файл n1.doc

Комарова Н.А. Холодильные установки
скачать (5125.1 kb.)
Доступные файлы (2):
n1.doc2435kb.11.11.2004 14:58скачать
n2.doc5316kb.25.04.2008 19:00скачать

n1.doc

1   2   3   4   5   6   7   8
Тема 4. РАСЧЕТ ТЕПЛОПРИТОКОВ В ОХЛАЖДАЕМЫЕ

ПОМЕЩЕНИЯ. УСТАНОВЛЕНИЕ РАВНОВЕСНЫХ ТЕМПЕРАТУРЫ И

ВЛАЖНОСТИ ВОЗДУХА
4.1. Основные понятия.

4.2. Теплоприток от окружающего воздуха через ограждения охлаждаемых помещений.

4.3. Теплоприток от продуктов при их холодильной обработке.

4.4. Теплоприток с наружным воздухом при вентиляции помещений.

4.5. Эксплутационные теплопритоки.

4.6. Теплоприток, выделяемый фруктами и овощами при «дыхании».

4.7. Итоговые данные расчета теплопритоков.

4.8. Равновесная температура воздуха в охлаждаемом помещении.

4.9. Равновесная относительная влажность воздуха в охлаждаемом помещении.
4.1. Расчет теплопритоков состоит в последовательном учете количества теплоты, поступающей в охлаждаемое помещение (аппарат) от каждого из источников теплоты, которые могут оказать влияние на установление и поддержание заданного теплового режима в охлаждаемом объекте.

В установившемся состоянии в охлаждаемое помещение будут проникать и возникать внутри самого помещения (аппарата) следующие виды теплопритоков: от окружающей среды Q1 , вызванный проникновением теплоты через ограждения; от продуктов Q2 при их холодильной обработке; с наружным воздухом Q3 при вентиляции помещений; эксплутационный Q4 от различных источников; теплоприток Q5 от «дыхания» фруктов и овощей.

Сумма всех теплопритоков

Qоб=Q1 +Q2 +Q3 +Q4 +Q5 (4.1)

в каждую камеру определяет тепловую нагрузку на камерное холодильное оборудование и служит основанием для расчета и подбора камерных приборов охлаждения. Сумма теплопритоков на группу камер с примерно одинаковой температурой кипения хладагента в приборах охлаждения (аппаратах) определяет тепловую нагрузку на компрессор и служит основанием для подбора компрессоров и другого основного и вспомогательного оборудования:

Qкм(t0) = Q1 км + Q2 км + Q3 км + Q4 км +Q5 км , (4.2)

где n – число охлаждаемых помещений, камерное оборудование которых работает с одной температурой кипения t0.

Холодильная установка будет способна отвести все теплопритоки в том случае, если ее холодопроизводительность будет определена по наиболее неблагоприятным условиям работы. Наиболее неблагоприятным условием будет тот период работы, в который сумма всех теплопритоков будет максимальной. Такой период называется расчетным, а максимальная сумма теплопритоков (но в общем случае не сумма максимальных значений) – расчетной тепловой нагрузкой.

Поскольку из всех теплопритоков наибольшее численное значение имеют теплопритоки Q1 и Q2 , то при расчетах определяют значения теплопритоков от окружающей среды (Q1 +Q3 ) для наиболее жаркого времени года в данной местности, а Q2 – из расчета максимального суточного поступления продукта в охлаждаемое помещение. Если максимальное значение обоих теплопритоков совпадают по времени, то расчетная нагрузка вычисляется путем суммирования максимальных значений теплопритоков: Qp=Q1max +Q2max

При несовпадении по времени максимальных значений теплопритоков расчетный период будет определяться временем, в котором сумма теплопритоков будет максимальной и расчетная нагрузка Qр=(Q1 +Q2 )max.

Точный учет всех теплопритоков невозможен, поэтому приходиться сталкиваться с некоторыми упрощениями при расчете, предполагая стационарность теплового режима, хотя в действительности тепловой режим не стационарен.
4.2.Теплота от окружающей среды проникает внутрь охлаждаемых помещений в результате действия двух процессов: теплопередачи через ограждения вследствие наличия разности температур tн окружающей среды и tпм воздуха внутри помещения (аппарата) и поглощения наружной поверхностью ограждений теплоты солнечной радиации. Поэтому

Q1=Q1т +Q. (4.3)

Теплоприток, возникающий под влиянием разности температур, определяют по выражению

(4.4)

где k – коэффициент теплопередачи ограждения, Вт/(м2К);

F – площадь теплопередающей поверхности ограждения, м2;

R – термическое сопротивление ограждения, м2К/Вт.

Общий теплоприток Q1T в данное охлаждаемое помещение является суммой теплопритоков через каждое из ограждений, ограничивающих это помещение. Размеры поверхности ограждений определяют в соответствии со следующими правилами: для угловых помещений за длину наружных стен принимают расстояние от внешней поверхности наружной стены до оси внутренней стены (размеры а и б на рис. 4.1); для неугловых помещений длину наружной стены находят по расстоянию между осями внутренних стен (размер в); за длину внутренних стен (перегородок) принимают расстояние от внутренней поверхности наружных стен до оси перпендикулярных внутренних стен (размеры г и д), или между осями внутренних стен (размер в); размеры пола и потолка определяют по размерам внутренних стен (размеры г и д или в и е); высоту стен промежуточных этажей и первого этажа многоэтажного холодильника, имеющего пол, расположенный на грунте, считают от уровня пола одного этажа до пола вышележащего, т.е. в размер включается толщина перекрытия над данным помещением; в верхнем этаже многоэтажного холодильника и при определении высоты стен одноэтажного – от уровня пола до верха засыпки покрытия; в первом этаже над неохлаждаемым подвалом – от уровня потолка подвала до уровня пола вышележащего этажа.

Если теплота передается через наружные ограждения, то температура tн является расчетной температурой наружного воздуха. Ее расчет представляет определенные трудности даже в том случае, когда расчетный период установлен, например самый жаркий месяц года. Выбор среднемесячной температуры воздуха в качестве расчетной приводит к недочету возможных

Рис. 4.1 Размеры поверхности ограждений на плане здания

для расчета теплопритоков
значительных колебаний температуры, вследствие чего в жаркие дни могут возникнуть теплопритоки, отвести которые с помощью холодильной установки будет невозможно из-за недостаточной ее холодопроизводительности. Возможное влияние, которое оказывают колебания температуры наружного воздуха на состояние воздуха внутри помещений, зависит от теплоустойчивости ограждения или, иными словами, его массивности. Чем легче ограждение, тем быстрее и с большей амплитудой передадутся через него к внутренней поверхности ограждения колебания температуры наружного воздуха. Напротив, в массивном ограждении температурные колебания будут затухать в большей степени и к внутренней поверхности проникать с более заметным отставанием по фазе. Таким образом, выбор расчетной температуры наружного воздуха связан с конструкцией ограждения, так как для каждой конструкции могут существовать такие колебания температуры наружного воздуха, которые могут привести к недопустимым колебаниям температуры на внутренней поверхности ограждения.

Для массивных ограждений, какими являются ограждения обычных холодильных сооружений, кратковременные циклические изменения температуры наружного воздуха вызывают колебания теплового потока, существенно затухающие внутри ограждения. В связи с этим за расчетную температуру наружного воздуха tн принимают среднюю температуру наиболее жаркой пятидневки (которую вычисляют как среднее значение для восьми наиболее жарких пятидневок за пятьдесят лет). При отсутствии этих данных можно пользоваться формулой:

(4.5)

где tср. мес – среднемесячная температура самого жаркого месяца;

tаб. max – температура абсолютного максимума, т.е. наивысшая температура воздуха, наблюдавшаяся в данном районе;

а и б – коэффициенты.

Формула (4.5) отражает влияние амплитуды колебаний ночных и дневных температур в данной местности на расчетное значение температуры. Одним из выражений этого типа, пригодным для массивных ограждений и ограждений средней массивности, является следующее:

(4.5 а)

Проектные организации используют зависимость:

(4.5 б)

Для местностей, характеризуемых высокой среднемесячной температурой tср.мес, более приемлема зависимость (4.5 б).

Для легких ограждений проектные организации принимают расчетное значение температуры наружного воздуха на 10 К выше значения, полученного по зависимости (4.5 б)

(4.5 в)

Расчетную температуру, найденную по выражению (4.5), округляют до целых значений.

Что касается температуры охлаждаемого помещения tпм, то она задается технологическими условиями.

При определении количества теплоты, проходящей через внутренние ограждения, отделяющие данное охлаждаемое помещение от других охлаждаемых или отапливаемых помещений, т.е. от помещений, где поддерживается вполне определенная температура, ее значение и подставляют в формулу (4.4) вместо температуры tн.

В ряде случаев при расчете приходиться вычислять теплопритоки из неохлаждаемых и неотапливаемых помещений, температура в которых не фиксирована (коридоры, вестибюли, тамбуры, лестничные площадки и т. п.). Температура в таких помещениях самоустанавливается в результате теплоподвода со стороны наружного воздуха и теплоотвода в смежные охлаждаемые помещения.

Для определения теплопритоков через стены из неохлаждаемых помещений, имеющих непосредственный выход наружу, разность температур принимается равной 70 % от расчетной разности температур для наружных стен. Если неохлаждаемое помещение не имеет непосредственного выхода наружу, то разность температур принимается равной 60 % от расчетной разности температур. Например, между охлаждаемыми помещениями 1 и 2 расположены два неохлаждаемых вестибюля 3 (рис. 4.2), имеющие выход наружу, и неохлаждаемая экспедиция 4, непосредственно не соединяющаяся с наружным воздухом. Расчетная температура наружного воздуха tн.р.= 30 0С. Таким образом, для наружных стен помещения 1 расчетная разность температур tн.р - tпм=50 0С, а для помещения 2 она будет 40 0С. При определении теплопритока из вестибюлей 3 в помещение 1 разность температур будет 0,7  50=35 0С, а для помещения 2 она окажется 0,7  40=28 0С, для теплопритока из экспедиции 4 в помещение 1 расчетная разность температур – 0,6 50=30 0С, а в помещении 2 – 0,6  40=24 0С.

При определении теплопритока через пол из неохлаждаемого подвала, не имеющего окон, разность температур составляет 50 % от расчетной разности температур для наружных стен. При наличии в подвале окон разность температур принимают равной 60 % от расчетной разности температур для наружных стен.



Рис. 4.2. План, поясняющий пример определения теплопритока

из неохлаждаемых (и неотапливаемых) помещений
Теплоприток через пол, расположенный на грунте и имеющий обогревательные устройства:

(4.6)

где Q пол – количество теплоты, проникающее через пол в охлаждаемое помещение, Вт;

kд – действительный коэффициент теплопередачи конструкции пола, принимаемый согласно расчетам (п.3.6.) Вт/(м2  К);

tср – средняя температура воздуха в каналах (tср =3 0С) или средняя температура слоя с нагревательными устройствами (tср= 1 0С);

tпн – температура воздуха в охлаждаемом помещении, 0С.

Если пол, расположенный на грунте, не имеет обогревательных устройств, то теплоприток через него определяют суммированием теплопотерь через условные зоны шириной 2 м (рис. 4.3.а) по формуле:

(4.7.)

где kусл. – условный коэффициент теплопередачи соответствующей зоны пола, Вт/(м2К);для неизолированного пола для 1, 2, 3, 4 зон ki усл= равен соответственно 0,45; 0,23; 0,12; 0,07 Вт/(м2К);

Fi – площадь соответствующей зоны пола, м2; особенностью расчета угловых помещений является то, что площадь заштрихованного квадрата размером 22 , примыкающего к углу наружных стен, учитывают дважды, чтобы учесть усиленный теплоприток через углы здания.


Рис. 4.3 Пример разбивки на зоны: а - площадь пола;

б - наружного ограждения подвала
m – коэффициент, характеризующий относительное возрастание термического сопротивления пола при наличии изоляции,

(4.8)

где i – толщина i- го слоя конструкции пола, м;

i – коэффициент теплопроводности i-го слоя конструкции пола, Вт/(м  К).

Для неизолированных полов m=1.Теплоприток через заглубленные неизолированные стены подвальных помещений определяют как для неизолированного пола по формуле (4.7), а соответствующие зоны отсчитывают от поверхности земли вниз, причем пол подвала учитывают как продолжение подземной части наружных стен (рис. 4.3.б).

При расчете теплопритоков в камеру, расположенную рядом с другой, имеющей более низкую температуру воздуха, кроме положительных теплопритоков появляются отрицательные теплопритоки (потеря теплоты в соседнюю камеру с более низкой температурой).

Нагрузку на камерное оборудование Q1т об. находят как сумму положительных теплопритоков в данную камеру (отрицательные значения теплопритоков принимают равными нулю) и берут 100 % полученной величины.

Нагрузку на компрессор Q1т км рассчитывают как алгебраическую сумму теплопритоков через ограждения камеры (с учетом знака).

Теплоприток от солнечной радиации через наружные стены и покрытия холодильников Q1 с определяют по формуле:

кВт, (4.9)

где kд – действительный коэффициент теплопередачи ограждения, Вт/(м2 К);

F – площадь поверхности ограждения, облучаемого солнцем, м2;

tс – избыточная разность температур, характеризующая действие солнечной радиации в летнее время, 0С.

(4.10)

где J – напряжение солнечной радиации, Вт/м2, количество теплоты, получаемое единицей поверхности под действием солнечной радиации;

а - коэффициент поглощения поверхности, зависит от цвета и степени шероховатости поверхности;

н – коэффициент теплоотдачи со стороны наружного воздуха,

Вт/(м2 К).

Теплоприток от солнечной радиации зависит от зоны расположения холодильника (географической широты), характера поверхности и ориентации ее по сторонам света.

Для наружных стен избыточную разность температур принимают по данным, представленным в табл. 4.1.

Для плоских кровель с темной окраской принимают tс=17,7 0С, при светлой окраске - tс= 14,9 0С, при покрытии плоской кровли асфальтом -

tс= 18,5 0С

При определении теплопритока от солнечной радиации через чердачные покрытия принимают следующие значения избыточной разности температур:

Географическая широта ., 0 10 20 30 40 50 60

Избыточная разность температур tс, 0С 29 24 20 15 10 5

Таблица 4.1. Избыточная разность температур для наружных стен



Стена

tс при ориентировке по сторонам света

Ю

ЮВ

ЮЗ

В

З

СВ

СЗ

С

и географическим широтам

40

50

60

от 40 до 60

Бетонная

5,9

8,0

9,0

8,8

10,0

9,8

11,0

5,1

5,6

0

Кирпичная

6,6

9,1

11,0

9,9

11,8

11,0

13,0

5,8

6,3

0

Побеленная или со светлой штукатуркой

3,6

4,9

6,0

5,4

6,1

6,0

7,2

3,2

3,5

0

С окраской в темные тона

5,1

7,1

8,5

7,7

8,8

8,5

10,2

4,5

4,9

0

Облицованная белыми глазурованными плитками



2,3


3,2



3,9


3,5


4,0


3,9


4,7


2,0


2,2


0



При расчете теплопритока на компрессор Q км учитывают теплоту солнечной радиации через покрытия и ту наружную стену, через которую проникает наибольшее количество теплоты во все помещения, обслуживаемые данным компрессором. Таковой является стена, которой соответствует наибольшее произведение площади поверхности на значение избыточной разности температур tс.

При определении теплопритока от солнечной радиации на камерное оборудование Q1с об учитывают количество теплоты, поступающее через одну из стен камеры, имеющую наибольшую поверхность или наиболее невыгодно ориентированную по сторонам света, а также через покрытие.

Теплоприток Q1 рассчитывается для каждого ограждения холодильной камеры отдельно, затем суммируется по каждой камере. Расчеты рекомендуется выполнять в табличной форме (табл. 4.2, пример заполнения см. для камеры

№ 1 на рис. 4.2).

Учитывая возможные несовпадения возникновения максимальных теплопритоков при холодильной обработке и через ограждения охлаждаемых помещений по времени года, суммарную нагрузку на компрессор Q1км учитывают полностью или частично в зависимости температуры кипения хладагента, подаваемого в испарительную систему.

Теплоприток Q1км учитывается полностью при температуре кипения

t0=-40 0C и ниже, в количестве 80% при t0=-30 0C, в количестве 60% при t0=-10 0C, в количестве 50% при t0 выше -10 0C.

Суммарный теплоприток на камерное оборудование Q1об берется в количестве 100% для каждого охлаждаемого помещения.

Таблица 4.2.
Теплоприток от окружающего воздуха через ограждающие

конструкции

№ и назначениемеры

Ограждение

Коэф. теплопередачи k д , Вт/(м2  К)

Площадь ограждения F, м2

Температ. наружного воздуха tн, 0С

Температ. воздуха в камере tлм, 0С

Теплоприток Q1Т, кВт

Избыточная разность температур, tc, 0С

Теплоприток Q1с

Теплоприток на оборудование Q1об

№ 1, хранение мороженных грузов

Наружная стена северная НСС

Наружная стена восточная НСВ

Наружная стена южная НСЮ

Внутренняя стена в вестибюль 3

Внутренняя стена в экспедицию 4

Покрытие пол









30

30

30

-

-

30

1



-20

-20

-20

-20

-20

-20

-20













итого





4.3 На холодильных установках производят следующие виды термической обработки, сопровождающиеся отводом теплоты: охлаждение, замораживание и домораживание. При охлаждении температура продукта остается выше криоскопической (температуры замораживания жидкой фазы в продукте). Замораживание характеризуется превращением жидкой фазы в твердое состояние. Домораживание заключается в увеличении количества вымороженной влаги в продукте.

Теплоприток от продуктов Q2пр. (кВт) при холодильной обработке в технологических устройствах охлаждения и замораживания непрерывного действия

(4.11)

где Gсут - суточная производительность устройств для холодильной обработки (т/сут);

iн, iк - удельные энтальпии продукта соответственно до и после термообработки (кДж/кг), соответствующие начальной и конечной температурам продукта, принятым по данным табл. 1.2 - 1.5 (Тема 1). Значение удельных энтальпий iн, iк приведены в табл. 4.3.
Теплоприток от продуктов Q2пр. (кВт) при холодильной обработке в камерах охлаждения и замораживания периодического действия

(4.12)

где Gсут - суточная производительность камер термообработки (т/сут);

iн, iк - удельные энтальпии продукта соответственно до и после термообработки (кДж/кг) табл. 4.3,

1,3 - коэффициент учитывающий неравномерность тепловой нагрузки:

обр - продолжительность холодильной обработки, ч/сут см. табл. 1.2 - 1.5 (тема 1)

Теплоприток Q2пр. (кВт) при охлаждении и домораживании продуктов в камерах хранения

(4.13)

где Мсут - суточное поступление продуктов в камеру хранения, т/сут;

iн, iк - удельные энтальпии продукта (кДж/кг), соответствующие начальной и конечной температурам продукта при хранении, табл. 4.3.
Начальная температура продукта принимается по табл. 1.2 - 1.5 (Тема1), конечная температура продукта принимается равной температуре воздуха в охлаждаемом помещении (камере хранения). Суточное поступление продуктов в камеру хранения Мсут(т/сут) распределительных и производственных холодильников составляет 8% вместимости камеры, если она менее 200т и 6% - если камера имеет вместимость более 200 т. В холодильниках для хранения фруктов и перевалочных рыбных холодильниках суточное поступление продуктов в камеру составляет 10% вместимости ее.

Суточная производительность камеры холодильной обработки Gсут (т/сут) определяется суточной производительностью предприятия (см. Тема 2)

Количество теплоты, отводимой при охлаждении продукта (кВт) может быть определено по формуле
(4.14)

где С1 - удельная теплоемкость охлаждаемого продукта, кДж/(кгК);

t1, t2 - температуры тела соответственно до и после охлаждения, 0С.

Таблица 4.3
Удельные энтальпии продуктов (кДж/кг)

Продукты

Температура продукта, 0С

-20

-18

-15

-12

-10

-8

-5

-3

-2

-1

0

1

Мясо говяжье, птица

0

4,4

13,0

22,2

30,2

39,4

57,3

75,3

98,8

186

232

236

Баранина

0

4,6

12,6

21,8

29,8

38,5

55,6

74,0

95,8

180

224

227

Свинина

0

4,6

12,2

12,4

28,9

34,8

54,4

73,3

91,6

170

212

215

Субпродукты мясные

0

5,0

13,8

24,4

33,2

43,1

62,8

87,9

110

204

261

265

Рыба





































тощая

0

5,0

14,3

24,8

33,6

43,5

64,0

88,4

112

212

266

270

жирная

0

5,0

14,3

24,4

32,7

42,3

62,5

85,5

106

200

249

252

Яйцо в скорлупе

-

-

-

-

-

-

-

227

230

234

237

240

Масло сливочное

0

3,8

10,1

17,6

23,5

29,3

40,6

50,5

60,4

91,6

95

99

Молоко цельное

0

5,5

14,3

25,2

32,7

42,3

62,8

88,7

111

184

318

323

Простокваша, кефир

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

0

3,2

Сметана

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

0

3,8

Творог

0

9,4

26,8

41,2

53,2

63,7

85,9

103

-

193

300

302

Сыр

-

-

-

-

-

1,3

5,5

11,3

14,3

16,7

19

22,7

Мороженое сливочное

0

7,1

19,7

34,8

46,9

62,4

105

179

221

224

227

231

Виноград, абрикос, вишня

0

7,5

20,6

36,5

49,8

66,5

116

202

229

233

236

240

Фрукты и плоды других видов

0

6,7

17,2

29,8

38,5

51,0

82,9

139

211

268

272

274



продолжение таблицы 4.3

Продукты

Температура продукта, 0С

2

4

8

10

12

15

20

25

30

35

40

Мясо говяжье, птица

238

246

248

265

271

280

297

312

329

345

361

Баранина

230

236

249

255

261

271

287

302

314

334

350

Свинина

218

224

236

242

248

257

273

288

302

318

332

Субпродукты мясные

268

274

289

296

302

313

331

348

366

384

401

Рыба


































тощая

273

280

293

301

308

314

336

354

371

388

406

жирная

256

263

277

283

290

300

317

334

352

369

385

Яйцо в скорлупе

243

250

262

269

274

284

300

316

332

348

363

Масло сливочное

101

107

121

130

139

155

183

204

221

240

254

Молоко цельное

327

334

351

359

366

378

398

418

437

458

477

Простокваша, кефир

8,0

15,9

31,4

39,4

7,3

59

78,6

98,4

118

-

-

Сметана

5,9

13

29,3

36,8

44,4

55,2

73,7

95,8

110

-

-

Творог

206

313

327

334

344

352

369

387

405

-

-

Сыр

25,2

31

42,3

47,7

53,2

61,5

75,7

89,6

104

-

-

Мороженое сливочное

234

241

254

264

268

278

295

311

328

345

361

Виноград, абрикос, вишня

243

25

265

272

279

290

307

326

343

361

378

Фрукты и плоды других видов

274

287

302

309

317

328

347

366

385

403

421


При определении количества теплоты, отводимой при замораживании продукта, процесс разбивается на три стадии: охлаждение продукта от начальной температуры t1 до температуры tкр начала замерзания жидкой фазы; отвердевание раствора, приходящее при постоянной температуре tкр ; охлаждение уже замороженного тела от температуры начала замерзания жидкой фазы до конечной температуры t2

(4.15)

где с1, с2 - удельные теплоемкости соответственно охлажденного и замороженного продукта, кДж/(кгК);

t1, t2 - температуры тела соответственно начала и конца процесса замораживания, 0С;

r- теплота фазового перехода, кДж/кг, r =335 кДж/кг;

 - относительное количество вымороженной влаги в продукте при температуре конца процесса t2, доли единицы;

W - относительное содержание влаги в продукте, доли единицы;

tкр- криоскопическая температура продукта, 0С.

При замораживании продукта
(4.16)

где 1 - относительное количество вымороженной влаги, соответствующее температуре t1, при которой продукт поступил на замораживание;

2 - то же при средней конечной температуре после замораживания.

Теплоприток от тары Q (кВт)
(4.17)

где Мт - суточное поступление тары, принимаемое пропорционально суточному поступлению продукта, т/сут;

ст - удельная теплоемкость тары, кДж/(кгК);

t1, t2 - начальная и конечная температуры тары (принимаются равными начальной и конечной температурам продукта), 0С.

Масса тары составляет от 10 до 20% массы груза, для стеклянной тары - 100%. Удельная теплоемкость ( кДж/(кгК)) принимается в зависимости от материала: для деревянной тары ст = 2,51; для картонной ст = 1,67; для металлической ст = 0,5; для стеклянной ст = 0,84; для пластмассовой ст = 2,09.

В тех случаях, когда продукт, подвергающийся холодильной обработке, находится в таре, теплоприток определяется по формуле:

, (4.18)

Теплоприток Q2 , определенный по выше приведенным формулам, полностью включается в нагрузку на компрессор и на камерное оборудование.
4.4. Вентиляцией называется организованная замена воздуха помещения свежим наружным воздухом. Теплота, отводимая от наружного воздуха при его обработке перед подачей в охлаждаемое помещение, составляет теплоприток Q3.

Вентиляция охлаждаемых помещений обуславливается: необходимостью создания нормальных условий воздушной среды для людей, работающих в этих помещениях; технологическими требованиями к состоянию воздушной среды.

В помещения с умеренно низкими температурами, в которых работают люди, по санитарным нормам необходимо подавать наружный воздух из расчета 20 м3 в час на одного работающего. Теплоприток от этого воздуха (кВт):

(4.19)

где n - число людей, работающих в помещении;

пм - плотность воздуха в охлаждаемом помещении, кг/м3;

iн - энтальпия наружного воздуха, кДж/кг;

i пм - энтальпия воздуха в охлаждаемом помещении кДж/кг (определяются по d - i диаграмме влажного воздуха).

Технологические нормы требуют вентиляции охлаждаемых помещений (обычно с температурой 0 0С и выше) для устранения запахов (камеры хранения готовой продукции рыбопереработки), удаления продуктов "дыхания" (камеры хранения охлажденных плодов и овощей):
, (4.20)

где V- строительный объем вентилируемого помещения, м3;

а = 34 - краткость обмена воздуха в сутки;

пм - плотность воздуха при температуре и относительной влажности воздуха в охлаждаемом помещении, кг/м3;

iн , iпм - энтальпии соответственно наружного воздуха и воздуха в камере, кДж/кг.

Теплоприток Q3 учитывают полностью на камерное оборудование и на компрессор.
1   2   3   4   5   6   7   8


Учебный материал
© bib.convdocs.org
При копировании укажите ссылку.
обратиться к администрации