Титаев В.А. Автоматизация расчёта строительных конструкций на при-мере ЛИРА-подобных программных комплексов - файл n5.doc

Титаев В.А. Автоматизация расчёта строительных конструкций на при-мере ЛИРА-подобных программных комплексов
скачать (2021.9 kb.)
Доступные файлы (5):
n1.doc26kb.07.10.2001 02:48скачать
n2.doc2437kb.09.11.2001 08:07скачать
n3.doc775kb.28.12.2001 09:13скачать
n4.doc1491kb.07.10.2001 02:44скачать
n5.doc2024kb.09.11.2001 08:12скачать

n5.doc

1   2   3   4   5   6   7   8   9   10

В результате расчёта имеем (деформированная схема конструкции приведена на рис. 7.9.3):





Рис. 7.9.4. Изополе напряжений ?Z ?Z,max= – 1435.38 т/м2

Таблица 7.9.1

Перемещения узлов



--------------------------------------------------------------------------------

| 504 505 506 507 508 509 510 511 512 |

--------------------------------------------------------------------------------

| X -0.3008 -0.8112 -0.6112 -0.4879 -0.4371 -0.3917 -0.3557 -0.3368 -0.3323 |

| Y -0.3258 -1.0509 -0.7834 -0.6313 -0.5464 -0.4780 -0.4303 -0.3998 -0.3812 |

| Z 0.2877 -2.6050 -1.1124 -0.8645 -0.5995 -0.4057 -0.2638 -0.1608 -0.0692 |

--------------------------------------------------------------------------------
Максимальную вертикальную деформацию конструкции имеем в узле №505. ?Z,max= – 2.605 мм.

Таблица 7.9.2

Напряжения в элементах


--------------------------------------------------------------------------------

| 31_ 334-1 335-1 336-1 337-1 338-1 339-1 340-1 341-1 342-1 |

| 437 438 439 449 450 451 452 453 454 |

| 438 439 440 450 451 452 453 454 455 |

--------------------------------------------------------------------------------

| NX 9.3715 9.0845 3.1399 128.56 292.17 223.14 210.79 172.72 92.916 |

| NY 1.6730 0.6761 1.0127 140.87 101.16 16.835 21.389 15.846 8.9586 |

| NZ 49.546 55.093 58.738 -1435.3 162.90 -17.305 -16.506 -27.800 -13.702 |

| TXY 11.895 7.2376 0.8285 281.50 204.40 125.75 92.086 59.106 29.863 |

| TXZ -82.516 -57.466 -22.107 567.55 16.910 93.835 71.608 16.136 -23.202 |

| TYZ -21.702 -16.808 -17.187 581.74 -84.637 14.755 0.7622 -3.2635 -4.3574 |

--------------------------------------------------------------------------------
Максимальные вертикальные сжимающие напряжения в рассчитываемой конструкции имеем в элементе №337 (находящийся в пределах узлов 449, 450, 457, 458, 505, 506, 513, 514) ?X,337 = 1435.3 т/м2.

7.10. Расчёт рамы на заданные перемещения
Н


Рис. 7.10.1. Расчётная схема Рис. 7.10.2. Деформированная схема
еобходимо отметить, что выполнение данного расчёта несколько отличается при использовании ПК "МИРАЖ" и "Лира-Windows", поэтому рассмотрим 2 варианта задания исходных данных.
Рассчитать раму, расчётная схема которой показана на рис. 7.10.1. Определить максимальный изгибающий момент в раме, а также максимальное горизонтальное перемещение при просадке опоры средней стойки на 5 см.

Сечения элементов стоек принять по типу 1, для ригеля тип 2 (см. рис.7.10.3). Модуль упругости E=23·105 т/м2.


Тип 1 Тип 2


b=5 см, h=40 см b=10 см, h=50 см,

b1= b2 =30 см, h1= h2= 5 см b1=30 см, h1=10 см

Рис.7.10.3. Поперечные сечения рамы




Текст исходных данных для расчёта на ПК "МИРАЖ" и "Лира-Windows 5.03" выглядит так (вариант 1):
(0/1;ПРИМЕР-10/2;2/) /* Признак схемы - 2 [X, Z, Uy] */

(1/2 1 1 2/ /* КЭ №2 [плоский рамный стержень]*/

R 1 3/0 0 1 1/2 1 5 16/ /* повтор. 1 стр. 3 раза, 6 эл-т */

R 5 2/0 0 5 5/ /* повторим 5 стр. 2 раза */

2 2 16 17/R 1 9/0 0 1 1/ /* зададим ригель [тип жестк. 2] */

154 3 6 27/) /* зададим 0 эл-т [тип жестк. 3] */

(3/1 S3 23E5 5 40 30 5 30 5//* Двутавр */

2 S2 23E5 10 50 30 10/ /* Тавр с полкой вверху */

3 1 1 1/) /* жесткости по X,Z,Uy не равны 0 */

(4/0/R 1 4/0 0 1/ /* Координаты 1...5 узел */

R 5 2/5/ /* Координаты 6...15 узел */

0 0 5/R 1 10/1/ /* Координаты 16...26 узел */

5 0 -0.01/) /* Координаты 27 свободного узела */

(5/1 1 3 5/11 1 3 5/ /* Связи по X,Z,Uy в узлах 1 и 11 */

6 1 5/R 1 4/1/21 1 5) /* Связи по X,Uy в средней стойке */

(6/26 11 1 1 1/ /* Задание перемещения 26 эл-та */

(7/1 0.05/) /* Величина задаваемого перемещ. */
Система координат – декартова (по умолчанию). В примере признак системы принят – 2. Рама смоделирована КЭ №2 "Плоский рамный стержень". Здесь для расчёта рамы на заданное перемещение использован специальный КЭ №154 (см. п.6.7). Особенности задания исходной информации для него указаны в п.3.4.3.

В "Лира-Windows" для расчёта на заданные перемещения нет необходимости использовать КЭ №154. Для версий "Лира-Windows" 8 и старше использование КЭ №154 для этих целей не допускается. Текст исходных данных для расчёта в этом случае выглядит так (вариант 2):
0/1;ПРИМЕР-10a/2;2/) /* Признак схемы - 2 [X, Z, Uy] */

(1/2 1 1 2/ /* КЭ №2 [плоский рамный стержень]*/

R 1 3/0 0 1 1/2 1 5 16/ /* повтор. 1 стр. 3 раза, 6 эл-т */

R 5 2/0 0 5 5/ /* повторим 5 стр. 2 раза */

2 2 16 17/R 1 9/0 0 1 1/)/* зададим ригель [тип жестк. 2] */

(3/1 S3 23E5 5 40 30 5 30 5//* Двутавр */

2 S2 23E5 10 50 30 10/) /* Тавр с полкой вверху */

(4/0/R 1 4/0 0 1/ /* Координаты 1...5 узел */

R 5 2/5/ /* Координаты 6...15 узел */

0 0 5/R 1 10/1/) /* Координаты 16...26 узел */

(5/1 1 3 5/11 1 3 5/ /* Связи по X,Z,Uy в узлах 1 и 11 */

6 1 5/R 1 4/1/21 1 5) /* Связи по X,Uy в средней стойке */

(6/6 60 3 1 1/ /* Задание перемещения 6-го узла */

(7/1 -0.05/) /* Величина задаваемого перемещ. */
Здесь для расчёта рамы на заданное перемещение использованы только документы 6 и 7. В документе 6 признак нагрузки принят 60. Направление смещения узла и величина смещения задаются аналогично заданию узловой силовой нагрузки.

Способ задания исходных данных (а также расчёт при помощи ПК "МИРАЖ" или "ЛИРА-Windows") на результатах расчёта не отражается, поэтому для обоих вариантов имеем (деформированная схема конструкции приведена на рис. 7.10.2):





Рис. 7.10.4. Эпюра МYY,max=30.355 т*м)

Таблица 7.10.1

Перемещения узлов рамы



--------------------------------------------------------------------------------

| 12 13 14 15 16 17 18 19 20 |

--------------------------------------------------------------------------------

| X 1.4127 4.2320 6.3290 5.5753 .15774 .12619 .09464 .06309 .03154 |

| Z -.09143 -.18286 -.27429 -.36572 -.45716 -11.231 -24.005 -36.255 -45.457 |

| UY 2.4707 2.8129 1.0264 -2.8886 8.9323 12.195 12.933 11.146 6.8356 |

--------------------------------------------------------------------------------

| 21 22 23 24 25 26 |

--------------------------------------------------------------------------------

| 1 - |

| X -0.0315 -0.0630 -0.0946 -0.1261 -0.1577 |

| Z -49.085 -45.457 -36.255 -24.005 -11.231 -0.4571 |

| UY -6.8356 -11.146 -12.933 -12.195 -8.9323 |

--------------------------------------------------------------------------------

Максимальные горизонтальные смещения имеют узлы №16 и № 26. ?X,max= 0.158 мм.

Таблица 7.10.2

Усилия в элементах рамы


--------------------------------------------------------------------------------

| 2_ 19-1 19-2 20-1 20-2 21-1 21-2 22-1 22-2 23-1 |

| 19 19 20 20 21 21 22 22 23 |

| 20 20 21 21 22 22 23 23 24 |

--------------------------------------------------------------------------------

| N -5.0794 -5.0794 -5.0794 -5.0794 -5.0794 -5.0794 -5.0794 -5.0794 -5.0794 |

| M 11.428 20.891 20.891 30.354 30.354 20.891 20.891 11.428 11.428 |

| Q 9.4632 9.4632 9.4632 9.4632 -9.4632 -9.4632 -9.4632 -9.4632 -9.4632 |

--------------------------------------------------------------------------------

| 154_ 26-1 |

| 6 |

| 27 |

--------------------------------------------------------------------------------

| N 18.926 |

--------------------------------------------------------------------------------
Максимальный изгибающий момент MY имеем в элементах №20 (конец) и №21 (начало). MY,max = 30.354 т*м (см.рис.7.10.4).

Кроме того, в КЭ №26 (нуль элемент) определили продольное усилие в средней стойке (только для ПК "МИРАЖ" и "Лира-Windows 5.03") при смещении её опоры 5 см. N=18.926 т.

7.11. Расчёт коробки методом суперэлементов
В


Рис. 7.11.1. Расчётная схема
трёхэтажной коробке (из стеновых панелей) опёртой по углам (рис. 7.11.1) определить максимальное вертикальное перемещение углов коробки и максимальные нормальные сжимающие вертикальные напряжения в передней стенке коробки.

Нагрузка действует в плоскости стен коробки (собственный вес) – равномерно распределена q=0.5 т/м2. Коэффициент надёжности для собственного веса ?f=1.1. Модуль упругости E= 19·105 т/м2, коэффициент Пуассона =0.2, толщина панели =8 см.

Разобьём коробку на 12 одинаковых подсхем (суперэлементов). В основной схеме обозначим и пронумеруем суперузлы (см.рис.7.11.2).

К


Рис. 7.11.2. Супер-элементная схема Рис. 7.11.3. Конечно-элементная схема
аждый суперэлемент представляет собой стеновую панель с проёмом. Расчётная схема панели показана на рис.7.6.1.

Текст исходных данных суперэлемента (исходные данные мало, чем отличаются от примера рассматриваемого в п.7.6) выглядит так:
(0/1;СУПЕРЭЛЕМЕНТ/2;1/ /* Признак схемы - 1 [X, Z] */

36;1 9 73 2-8 74-81 10 R 64 9 18 R 72 9/ /* Суперузлы */

38;200:19-22 27-30 35-38 43-46/) /* Исключить элементы: */

/* 19-22 27-30 35-38 43-46 */

(1/21 1 1 2 10 11/ /* КЭ №21 [балка-стенка] */

R 1 7/0 0 1 1 1 1/ /* повторить 1 строку 7 раз */

R 8 7/0 0 9 9 9 9/) /* повторить 8 строк 7 раз */

(3/1 18E5 0.2 0.08/) /* E=18E5 т/м.кв., Мю=0.2, t=0.08м*/

(4/0 0 0/R 1 8/.6/ /* Координаты 1...9 узел */

R 9 8/0 0 .375/) /* Координаты 10...81 узел */

(5/31 1 3/R 1 2/1/ /* Запретить перемещения узлов */

R 3 2/9/) /* находящихся в проёме панели */

(6/1 6 3 1 1/R 1 63/1/) /* Распредел. нагрузка на панель */

(7/1 0.5/) /* Величина нагрузки q=0.5 т/м.кв */
В исходных данных суперэлемента в строке 36 документа 0 указаны 32 узла, находящиеся на контуре панели, по которым осуществляется стыковка с другими панелями (суперузлы) в основной системе, при чём первые три узла (1, 9 и 73) являются базисными (см.п.5.2.1).

Текст исходных данных основной схемы для расчёту методом суперэлементов выглядит так:
(0/1;ПРИМЕР-11/2;4/ /* Признак схемы - 4 [X, Y, Z] */

38;1:Собственный вес панели;

2:Узловая нагрузка/) /* Наименование загружений */

(1/2001 1 1 9 61/ /* СЭ №2001 [суперэлемент тип 1] */

R 1 2/0 0 60 60 60/ /* повтор. 1 стр. 2 раза */

R 3 1/0 0 24 8 24/ /* повтор. 3 стр. 1 раз */

2001 1 9 17 69/ /* СЭ №2001 [суперэлемент тип 1] */

R 1 2/0 0 60 60 60/ /* повтор. 1 стр. 2 раза */

R 3 1/0 0 -8 8 -8/) /* повтор. 3 стр. 1 раз */

(3/1 PSE=5 32 TSE=t-11a/) /* СЭ находится в файле t-11a.txt */

(4/0/R 1 8/.6/R 1 8/0 .6/ /* Координаты 1...17 узел */

R 1 8/-.6/R 1 7/0 -.6/ /* Координаты 18...32 узел */

0 0 .375/4.8 0 .375/ /* Координаты 33 34 узлов */

4.8 4.8 .375/0 4.8 .375//* Координаты 35 36 узла */

R 4 6/0 0 .375/ /* Координаты 37...60 узел */

R 60 2/0 0 3/ /* Координаты 61...180 узел */

R 32 1 1/0 0 9/) /* Координаты 181...212 узел */

(5/1 3/R 1 3/8/ /* Связи по Z в узлах 1 9 17 25 */

1 1 2/9 2/25 1/ /* Связи по X,Y в 1, Y в 9, X в 25*/

2 2/R 1 6/1/18 2/R 1 6/1/ /* Связи по Y на внутренние узлы */

R 14 3/60/ /* передней и задней стен */

10 1/R 1 6/1/26 1/R 1 6/1//* Связи по X на внутренние узлы */

R 14 3/60/) /* боковых стен */

(6/1 50 1 1 1/R 1 11/1/ /* Собственный вес ЖБ панелей */

181 0 3 2 2/R 1 3/8/ /* Узловая нагрузка по 4-м узлам */

(7/1 1.1/ /* Коэфф. увелич. нагрузки на SU */

2 25/) /* Величина узловой нагрузки */
Здесь признак системы принят – 4. Схема, каждый узел которой содержит три степени свободы – три линейные перемещения вдоль осей: X; Y и Z.

Коробка смоделирована одним типом суперэлементов №2001 текст исходных данных которого находится в файле t-11a.txt. Каждый узел СЭ №2001, в соответствии со строкой 2 документа 0 СЭ, имеет 2 линейных перемещения в его плоскости, поэтому перемещения в основной системе из плоскости СЭ можно запретить (без ущерба для результатов расчёта) тем самым понизится порядок решаемой системы уравнений.

В загружении 1 документа 6 задан собственный вес панелей с учётом коэффициента перегрузки (строка 1 документа 0) заданным как переходной коэффициент к нагрузке на панель, указанной в документе 7 СЭ. В загружении 2 описаны узловые нагрузки по верхним углам коробки.

Особенности задания исходных данных для расчёта МСЭ приведены в п.5.3. В результате расчёта имеем:

Рис. 7.11.2. Изополе напряжений ?Z (загружение 1) ?Z,max= – 219.49 т/м2

Таблица 7.11.1

Перемещения узлов



--------------------------------------------------------------------------------

| 173 174 175 176 177 178 179 180 181 |

--------------------------------------------------------------------------------

| 1 – СОБСТВЕННЫЙ ВЕС ПАНЕЛИ |

| X 0.1729 0.1743 0.1743 0.1729 0.1761 0.1711 0.1711 0.1761 0.1796 |

| Y 0.1729 0.1729 0.1743 0.1743 0.1761 0.1761 0.1711 0.1711 0.1796 |

| Z -0.4465 -0.4465 -0.4465 -0.4465 -0.4465 -0.4465 -0.4465 -0.4465 -0.4465 |

| 2 – УЗЛОВАЯ НАГРУЗКА |

| X 0.2532 0.2170 0.2170 0.2532 0.1807 0.2895 0.2895 0.1807 |

| Y 0.2532 0.2532 0.2170 0.2170 0.1807 0.1807 0.2895 0.2895 |

| Z -0.9938 -0.9938 -0.9938 -0.9938 -1.1020 -1.1020 -1.1020 -1.1020 -1.2530 |

--------------------------------------------------------------------------------
Максимальное вертикальное перемещение углов верха коробки (основная схема) имеем в узлах №181, 189, 197, 205. Для первого загружения – ?Z,(1),181= – 0.447 мм, для второго – ?Z,(2),181= – 1.253 мм.

Таблица 7.11.2

Напряжения в элементах



--------------------------------------------------------------------------------

| T-11A суперэлемент 1 типа 1 |

--------------------------------------------------------------------------------

| 21_ 1-1 2-1 3-1 4-1 5-1 6-1 7-1 8-1 9-1 |

| 1 2 3 4 5 6 7 8 10 |

| 2 3 4 5 6 7 8 9 11 |

--------------------------------------------------------------------------------

| 1- СОБСТВЕННЫЙ ВЕС ПАНЕЛИ |

| NX 45.614 82.475 74.787 83.405 83.405 74.787 82.475 45.614 -13.384 |

| NZ -219.49 38.703 .26226 .06417 .06417 .26226 38.703 -219.49 -195.82 |

| TXZ -55.818 28.861 -5.4712 -3.2854 3.2854 5.4712 -28.861 55.818 -49.337 |

| 2- УЗЛОВАЯ НАГРУЗКА |

| NX 65.501 118.10 98.845 99.801 99.801 98.845 118.10 65.501 -20.001 |

| NZ -309.27 50.873 -2.0731 .05849 .05849 -2.0731 50.873 -309.27 -278.56 |

| TXZ -79.975 41.019 -.73526 -1.0544 1.0544 .73526 -41.019 79.975 -70.592 |

--------------------------------------------------------------------------------
Максимальные нормальные сжимающие вертикальные напряжения в передней стенке в суперэлементе 1 элементах №1 и 8. Для первого загружения – ?Z,(1),1= 219.49 т/м2 (изополе напряжений показано на рис. 7.11.2), для второго – ?Z,(2),1= 309.27 т/м2.


7.12. Расчёт многоэтажной рамы на сейсмическое воздействие




Рис. 7.12.1. Расчётная схема Рис. 7.12.2. Конструктивная схема



В шестиэтажной железобетонной раме необходимо определить максимальное горизонтальное перемещение, а также максимальные усилия в стойках от сейсмического воздействия. Определить инерционные силы в каждом узле, собственные значения, частоты, периоды и формы колебаний рамы.

Направление сейсмического воздействия – вдоль оси X. Площадка строительства расположена в 8 бальной зоне.

Расчётная схема рамы показана на рис. 7.12.1. Сечения элементов стоек – прямоугольные (тип 1), ригелей – тавровые с полкой внизу (тип 2) (см. рис.7.12.3).

Модуль упругости E=24·105 т/м2. Распределённый линейно вес массы на ригель перекрытия примем равным – q=6 т/м.

Тип 1 Тип 2


b=30 см, h=40 см b=10 см, h=40 см,b1=30 см, h1=15 см
Рис.7.12.3. Поперечные сечения рамы



Текст исходных данных для расчёта выглядит так:
(0/1;ПРИМЕР-12/2;2/ /* Признак схемы - 2 [X, Z, Uy] */

35;1:1/) /* Загружение 1 - сейсмическое */

(1/2 1 1 2/R 1 5/0 0 1 1/ /* КЭ №2 [плоский рамный стержень]*/

R 6 2/0 0 7 7/ /* описание элементов с 7 по 18 */

2 2 2 9/R 1 5/0 0 1 1/ /* описание элементов с 19 по 24 */

R 6 1/0 0 7 7/) /* Описание элементов с 25 по 30 */

(3/1 S0 24E5 30 40/ /* Сечение стоек рамы - [прамоуг.]*/

2 S1 24E5 10 40 30 15/) /* Ригели - [тавр с полкой внизу] */

(4/0/R 1 6/0 0 3/ /* Координаты 1...7 узел */

R 7 2/6/) /* Координаты 8...21 узел */

(5/1 1 3 5/R 1 2/7/) /* Связи по X,Z,Uy в низу стоек */

(6/19 4 0 1 1/R 1 11/1/) /* Распределённая масса по ригелям*/

(7/1 6/) /* Величина распределённой массы */

(15/20 3 0 1 3 1 3 0 1 2 8 1 6 3 2 6 1 0 0/) /* Сейсмика */
Система координат – декартова (по умолчанию). Признак системы – 2. Рама смоделирована КЭ №2 "Плоский рамный стержень".

В примере принят первый способ задания весов масс. Во второй графе документа 6 указывается вид нагрузки – 4, являющийся кодом автоматического распределения нагрузки в направлении осей X, Y, Z в узлы данного элемента. Правила заполнения документов 6 и 7 см. в п.2.12.7.

Для расчёта на сейсмическое воздействие задаётся документ 15 (см.пп.2.12, 2.12.1). Расшифровка по графам не даётся ввиду подробного объяснения их содержания в п.2.12.1 и наличия примеров их заполнения в п.2.12.6. Строка 35 документа 0 указывает, что информация, содержащаяся в строке 1 документа 15 распространяется на загружение 1. Т.е. загружение 1 является сейсмическим.

В
Форма 1 Форма 2 Форма 3



Рис.7.12.4. Формы динамических колебаний рамы

результате расчёта получены следующие результаты: на рис.7.12.3 показаны 3 формы динамических колебаний рамы; результаты автоматического распределения весов масс в узлы схемы приведены в табл.7.12.1; собственные значения, частоты и периоды колебаний рамы указаны в табл.7.12.2; инерционные силы, прикладываемые в узлы схемы, в зависимости от формы колебания приведены в табл.7.12.3. Также приведены таблицы перемещения узлов и усилий в элементах.

Таблица 7.12.1



Распределение весов масс
--------------------------------------------------------------------------------

| 2 3 4 5 6 7 9 10 11 |

--------------------------------------------------------------------------------

| X 18.000 18.000 18.000 18.000 18.000 18.000 36.000 36.000 36.000 |

| Z 18.000 18.000 18.000 18.000 18.000 18.000 36.000 36.000 36.000 |

--------------------------------------------------------------------------------

| 12 13 14 16 17 18 19 20 21 |

--------------------------------------------------------------------------------

| X 36.000 36.000 36.000 18.000 18.000 18.000 18.000 18.000 18.000 |

| Z 36.000 36.000 36.000 18.000 18.000 18.000 18.000 18.000 18.000 |

--------------------------------------------------------------------------------

Таблица 7.12.2



Собственные значения, частоты, периоды колебаний рамы
|-----------------------------------------------------------------------|

| N | COБCTB. | Ч A C T O T Ы | ПEPИOДЫ | КОЭФФИЦИЕНТ |

|П/П | ЗHAЧEHИЯ |-----------------------|----------| ФОРМЫ |

| | | 1/C | ГЦ | C | КОЛЕБАНИЯ |

|-----------------------------------------------------------------------|

| 1 | 0.35861 | 2.7886 | 0.4440 | 2.25206 | 1.2899 |

| 2 | 0.11007 | 9.0848 | 1.4466 | 0.69127 | 0.4429 |

| 3 | 0.05777 | 17.3096 | 2.7563 | 0.36280 | 0.2828 |

|-----------------------------------------------------------------------|

Таблица 7.12.3


Инерционные силы на раму
--------------------------------------------------------------------------------

| 2 3 4 5 6 7 9 10 11 |

--------------------------------------------------------------------------------

| 1 - 1 |

| X .84298 2.3414 3.8559 5.1468 6.0987 6.6866 1.6894 4.6834 7.7123 |

| Z .01084 .01950 .02560 .02937 .03129 .03197 |

| 1 - 2 |

| X 1.9273 4.2393 4.4238 2.1143 -1.4705 -4.5648 3.8647 8.4841 8.8526 |

| Z -.01035 -.02510 -.04220 -.05741 -.06731 -.07130 |

| 1 - 3 |

| X 3.6970 4.7790 -.39400 -4.9298 -2.4725 4.1361 7.4355 9.5916 -.78965 |

| Z .00961 .01291 .02015 .03725 .05636 .06623 |

--------------------------------------------------------------------------------

| 12 13 14 16 17 18 19 20 21 |

--------------------------------------------------------------------------------

| 1 - 1 |

| X 10.293 12.198 13.372 .84298 2.3414 3.8559 5.1468 6.0987 6.6866 |

| Z -.01084 -.01950 -.02560 -.02937 -.03129 -.03197 |

| 1 - 2 |

| X 4.2318 -2.9490 -9.1290 1.9273 4.2393 4.4238 2.1143 -1.4705 -4.5648 |

| Z .01035 .02510 .04220 .05741 .06731 .07130 |

| 1 - 3 |

| X -9.8965 -4.9470 8.2877 3.6970 4.7790 -.39400 -4.9298 -2.4725 4.1361 |

| Z -.00961 -.01291 -.02015 -.03725 -.05636 -.06623 |

--------------------------------------------------------------------------------

Таблица 7.12.4

Перемещения узлов рамы



--------------------------------------------------------------------------------

| 2 3 4 5 6 7 9 10 11 |

--------------------------------------------------------------------------------

| 1 - 1 |

| X -59.081 -164.10 -270.25 -360.72 -427.44 -468.64 -59.204 -164.12 -270.26 |

| Z -0.9115 -1.6398 -2.1529 -2.4695 -2.6308 -2.6878 |

| UY -27.673 -32.304 -29.567 -23.507 -15.777 -9.3895 -23.876 -28.441 -26.063 |

--------------------------------------------------------------------------------

| 2 3 4 5 6 7 9 10 11 |

--------------------------------------------------------------------------------

| 1 - 2 |

| X -12.727 -27.994 -29.213 -13.963 9.7074 30.139 -12.760 -28.012 -29.230 |

| Z 0.0814 0.1977 0.3328 0.4529 0.5311 0.5625 |

| UY -5.2852 -2.8101 2.2267 6.2604 6.9000 4.9626 -4.4787 -2.4430 1.9589 |

| 1 - 3 |

| X -6.7246 -8.6924 0.7175 8.9686 4.4998 -7.5201 -6.7623 -8.7229 0.7190 |

| Z -0.0205 -0.0273 -0.0427 -0.0797 -0.1212 -0.1426 |

| UY -2.1052 1.3147 3.2799 0.7124 -2.9074 -3.3361 -1.7196 1.1213 2.8018 |

--------------------------------------------------------------------------------

Максимальные горизонтальные смещения имеют узлы №7, 14 и 21. ?X,max= 468.64 мм.

Таблица 7.12.5

Усилия в элементах рамы



--------------------------------------------------------------------------------

| 2_ 1-1 1-2 2-1 2-2 3-1 3-2 4-1 4-2 5-1 |

| 1 1 2 2 3 3 4 4 5 |

| 2 2 3 3 4 4 5 5 6 |

--------------------------------------------------------------------------------

| 1- 1 |

| N -87.507 -87.507 -69.920 -69.920 -49.254 -49.254 -30.395 -30.395 -15.484 |

| M -80.404 9.5606 -44.470 32.615 -30.650 37.657 -20.045 35.558 -10.046 |

| Q 29.988 29.988 25.695 25.695 22.769 22.769 18.534 18.534 13.294 |

--------------------------------------------------------------------------------

продолжение табл. 7.12.5


--------------------------------------------------------------------------------

| 1- 2 |

| N 7.8196 7.8196 11.167 11.167 12.966 12.966 11.527 11.527 7.5077 |

| M -19.051 5.5211 -4.8299 11.166 5.5671 7.3273 11.611 -1.2854 10.880 |

| Q 8.1908 8.1908 5.3320 5.3320 0.5867 0.5867 -4.2991 -4.2991 -6.7080 |

| 1- 3 |

| N -1.9735 -1.9735 -0.6544 -0.6544 -1.4801 -1.4801 -3.5507 -3.5507 -3.9811 |

| M -11.825 6.4362 2.3755 6.3795 8.9617 -3.9307 2.5055 -9.0782 -7.6452 |

| Q 6.0873 6.0873 1.3346 1.3346 -4.2975 -4.2975 -3.8612 -3.8612 2.0078 |

--------------------------------------------------------------------------------

| 2_ 5-2 6-1 6-2 7-1 7-2 8-1 8-2 9-1 9-2 |

| 5 6 6 8 8 9 9 10 10 |

| 6 7 7 9 9 10 10 11 11 |

--------------------------------------------------------------------------------

| 1- 1 |

| N -15.484 -5.4687 -5.4687 |

| M 29.835 -0.6545 17.007 -90.440 29.315 -73.537 61.851 -59.379 65.467 |

| Q 13.294 5.8872 5.8872 39.918 39.918 45.129 45.129 41.615 41.615 |

| 1- 2 |

| N 7.5077 3.0180 3.0180 |

| M -9.2433 4.2736 -9.2334 -21.201 9.7355 -9.8600 15.071 4.3771 6.8920 |

| Q -6.7080 -4.5023 -4.5023 10.312 10.312 8.3105 8.3105 0.8383 0.8383 |

| 1- 3 |

| N -3.9811 -2.0536 -2.0536 0 0 0 0 -0.0000 -0.0000 |

| M -1.6216 -7.3445 6.2468 -12.909 8.5071 0.9147 6.3582 11.257 -6.9554 |

| Q 2.0078 4.5304 4.5304 7.1388 7.1388 1.8145 1.8145 -6.0709 -6.0709 |

--------------------------------------------------------------------------------
В таблице приведены усилия в элементах рамы для каждой из 3 заданных в исходных данных форм динамических колебаний. Максимальный изгибающий момент в стойках MY имеем в элементе №7 (начало), MY,max = 90.44 т*м (форма 1). Максимальная продольная сила N в элементе №1, Nmax = 87.507 т (форма 1). Максимальная перерезывающая сила Q в элементе №8, Qmax = 45.189 т (форма 1).




1   2   3   4   5   6   7   8   9   10


Учебный материал
© bib.convdocs.org
При копировании укажите ссылку.
обратиться к администрации