Титаев В.А. Автоматизация расчёта строительных конструкций на при-мере ЛИРА-подобных программных комплексов - файл n5.doc

Титаев В.А. Автоматизация расчёта строительных конструкций на при-мере ЛИРА-подобных программных комплексов
скачать (2021.9 kb.)
Доступные файлы (5):
n1.doc26kb.07.10.2001 02:48скачать
n2.doc2437kb.09.11.2001 08:07скачать
n3.doc775kb.28.12.2001 09:13скачать
n4.doc1491kb.07.10.2001 02:44скачать
n5.doc2024kb.09.11.2001 08:12скачать

n5.doc

1   2   3   4   5   6   7   8   9   10

В результате расчёта получены деформированная схема и эпюры усилий:






Рис. 7.2.4. Деформированная схема




Рис. 7.2.5. Эпюра МYY,max=10.02 т*м; МY,min= – 20.71 т*м)

Таблица 7.2.1

Перемещения узлов



--------------------------------------------------------------------------------

| 1 2 3 4 5 6 7 8 9 |

--------------------------------------------------------------------------------

| Z -118.13 -48.591 -9.5175 1.3324 -2.7249 -7.4784 -2.7249 1.3324 -9.5175 |

| UX 77.790 47.675 23.932 3.3888 -16.702 -39.025 -16.702 3.3888 23.932 |

| UY -77.392 -55.997 -23.032 -1.0317 6.8262 -6.8262 1.0317 23.032 |

--------------------------------------------------------------------------------
продолжение табл.7.2.1

--------------------------------------------------------------------------------

| 10 11 12 13 14 15 16 17 18 |

--------------------------------------------------------------------------------

| Z -48.591 -118.13 -48.027 -7.7109 5.0938 2.2378 -6.3646 -11.797 -6.3646 |

| UX 47.675 77.790 56.828 24.708 3.0460 -7.1395 -8.6883 8.6883 |

| UY 55.997 77.392 49.964 29.214 12.369 -2.8225 -18.391 -36.418 -18.391 |

--------------------------------------------------------------------------------

| 19 20 21 22 23 24 25 26 27 |

--------------------------------------------------------------------------------

| Z 2.2378 5.0938 -7.7109 -48.027 -118.13 -48.591 -9.5175 1.3324 -2.7249 |

| UX 7.1395 -3.0460 -24.708 -56.828 -77.790 -47.675 -23.932 -3.3888 16.702 |

| UY -2.8225 12.369 29.214 49.964 77.392 55.997 23.032 1.0317 -6.8262 |

--------------------------------------------------------------------------------

| 28 29 30 31 32 33 34 35 36 |

--------------------------------------------------------------------------------

| Z -7.4784 -2.7249 1.3324 -9.5175 -48.591 -118.13 -48.027 -7.7109 5.0938 |

| UX 39.025 16.702 -3.3888 -23.932 -47.675 -77.790 -56.828 -24.708 -3.0460 |

| UY 6.8262 -1.0317 -23.032 -55.997 -77.392 -49.964 -29.214 -12.369 |

--------------------------------------------------------------------------------

| 37 38 39 40 41 42 43 44 45 |

--------------------------------------------------------------------------------

| Z 2.2378 -6.3646 -11.797 -6.3646 2.2378 5.0938 -7.7109 -48.027 -44.951 |

| UX 7.1395 8.6883 -8.6883 -7.1395 3.0460 24.708 56.828 |

| UY 2.8225 18.391 36.418 18.391 2.8225 -12.369 -29.214 -49.964 27.119 |

--------------------------------------------------------------------------------

| 46 47 48 49 50 51 52 53 54 |

--------------------------------------------------------------------------------

| Z -64.417 -71.393 -72.122 -71.651 -72.122 -71.393 -64.417 -44.951 -43.101 |

| UX -29.225 |

| UY 12.265 2.8195 -0.5091 0.5091 -2.8195 -12.265 -27.119 |

--------------------------------------------------------------------------------

| 55 56 57 58 59 60 61 62 63 |

--------------------------------------------------------------------------------

| Z -64.161 -71.867 -72.782 -71.976 -71.976 -72.782 -71.867 -64.161 -43.101 |

| UX -13.370 -3.2373 0.5487 0.7072 -0.7072 -0.5487 3.2373 13.370 29.225 |

--------------------------------------------------------------------------------

Максимальное вертикальное перемещение данной балочной системы имеем в узлах №1, 11, 23 и 33. ?Z,max= – 118.13 мм.

Таблица 7.2.2

Усилия в элементах



--------------------------------------------------------------------------------

| 10_ 1-1 1-2 2-1 2-2 3-1 3-2 4-1 4-2 5-1 |

| 1 1 2 2 3 3 4 4 5 |

| 2 2 3 3 4 4 5 5 6 |

--------------------------------------------------------------------------------

| MK 0.9214 0.7026 0.7026 0.5777 0.5777 0.5301 0.5301 0.5533 0.5533 |

| MY 0.8506 -20.161 -20.161 -17.296 -17.296 -8.8884 -8.8884 -0.5233 -0.5233 |

| QZ -42.696 -4.7616 -4.7616 7.4712 7.4712 8.5217 8.5217 8.5410 8.5410 |

--------------------------------------------------------------------------------

| 10_ 5-2 6-1 6-2 7-1 7-2 8-1 8-2 9-1 9-2 |

| 5 6 6 7 7 8 8 9 9 |

| 6 7 7 8 8 9 9 10 10 |

--------------------------------------------------------------------------------

| MK 0.6505 -0.6505 -0.5533 -0.5533 -0.5301 -0.5301 -0.5777 -0.5777 -0.7026 |

| MY 9.1415 9.1415 -0.5233 -0.5233 -8.8884 -8.8884 -17.296 -17.296 -20.161 |

| QZ 11.177 -11.177 -8.5410 -8.5410 -8.5217 -8.5217 -7.4712 -7.4712 4.7616 |

--------------------------------------------------------------------------------

| 10_ 10-1 10-2 11-1 11-2 12-1 12-2 13-1 13-2 14-1 |

| 10 10 11 11 12 12 13 13 14 |

| 11 11 12 12 13 13 14 14 15 |

--------------------------------------------------------------------------------

| MK -0.7026 -0.9214 0.8506 0.6285 0.6285 0.4904 0.4904 0.4179 0.4179 |

| MY -20.161 0.8506 0.9214 -19.732 -19.732 -16.798 -16.798 -9.1942 -9.1942 |

| QZ 4.7616 42.696 -42.303 -4.4821 -4.4821 7.2323 7.2323 7.0013 7.0013 |

--------------------------------------------------------------------------------

| 10_ 14-2 15-1 15-2 16-1 16-2 17-1 17-2 18-1 18-2 |

| 14 15 15 16 16 17 17 18 18 |

| 15 16 16 17 17 18 18 19 19 |

--------------------------------------------------------------------------------
продолжение табл.7.2.2

--------------------------------------------------------------------------------

| MK 0.4013 0.4013 0.4383 0.4383 0.5338 -0.5338 -0.4383 -0.4383 -0.4013 |

| MY -3.3594 -3.3594 1.6537 1.6537 9.5159 9.5159 1.6537 1.6537 -3.3594 |

| QZ 4.9020 4.9020 5.8015 5.8015 10.360 -10.360 -5.8015 -5.8015 -4.9020 |

--------------------------------------------------------------------------------

| 10_ 19-1 19-2 20-1 20-2 21-1 21-2 22-1 22-2 23-1 |

| 19 19 20 20 21 21 22 22 23 |

| 20 20 21 21 22 22 23 23 24 |

--------------------------------------------------------------------------------

| MK -0.4013 -0.4179 -0.4179 -0.4904 -0.4904 -0.6285 -0.6285 -0.8506 0.9214 |

| MY -3.3594 -9.1942 -9.1942 -16.798 -16.798 -19.732 -19.732 0.9214 0.8506 |

| QZ -4.9020 -7.0013 -7.0013 -7.2323 -7.2323 4.4821 4.4821 42.303 -42.696 |

--------------------------------------------------------------------------------

| 10_ 23-2 24-1 24-2 25-1 25-2 26-1 26-2 27-1 27-2 |

| 23 24 24 25 25 26 26 27 27 |

| 24 25 25 26 26 27 27 28 28 |

--------------------------------------------------------------------------------

| MK 0.7026 0.7026 0.5777 0.5777 0.5301 0.5301 0.5533 0.5533 0.6505 |

| MY -20.161 -20.161 -17.296 -17.296 -8.8884 -8.8884 -0.5233 -0.5233 9.1415 |

| QZ -4.7616 -4.7616 7.4712 7.4712 8.5217 8.5217 8.5410 8.5410 11.177 |

--------------------------------------------------------------------------------

| 10_ 28-1 28-2 29-1 29-2 30-1 30-2 31-1 31-2 32-1 |

| 28 28 29 29 30 30 31 31 32 |

| 29 29 30 30 31 31 32 32 33 |

--------------------------------------------------------------------------------

| MK -0.6505 -0.5533 -0.5533 -0.5301 -0.5301 -0.5777 -0.5777 -0.7026 -0.7026 |

| MY 9.1415 -0.5233 -0.5233 -8.8884 -8.8884 -17.296 -17.296 -20.161 -20.161 |

| QZ -11.177 -8.5410 -8.5410 -8.5217 -8.5217 -7.4712 -7.4712 4.7616 4.7616 |

--------------------------------------------------------------------------------

| 10_ 32-2 33-1 33-2 34-1 34-2 35-1 35-2 36-1 36-2 |

| 32 33 33 34 34 35 35 36 36 |

| 33 34 34 35 35 36 36 37 37 |

--------------------------------------------------------------------------------

| MK -0.9214 0.8506 0.6285 0.6285 0.4904 0.4904 0.4179 0.4179 0.4013 |

| MY 0.8506 0.9214 -19.732 -19.732 -16.798 -16.798 -9.1942 -9.1942 -3.3594 |

| QZ 42.696 -42.303 -4.4821 -4.4821 7.2323 7.2323 7.0013 7.0013 4.9020 |

--------------------------------------------------------------------------------

| 10_ 37-1 37-2 38-1 38-2 39-1 39-2 40-1 40-2 41-1 |

| 37 37 38 38 39 39 40 40 41 |

| 38 38 39 39 40 40 41 41 42 |

--------------------------------------------------------------------------------

| MK 0.4013 0.4383 0.4383 0.5338 -0.5338 -0.4383 -0.4383 -0.4013 -0.4013 |

| MY -3.3594 1.6537 1.6537 9.5159 9.5159 1.6537 1.6537 -3.3594 -3.3594 |

| QZ 4.9020 5.8015 5.8015 10.360 -10.360 -5.8015 -5.8015 -4.9020 -4.9020 |

--------------------------------------------------------------------------------

| 10_ 41-2 42-1 42-2 43-1 43-2 44-1 44-2 45-1 45-2 |

| 41 42 42 43 43 1 1 39 39 |

| 42 43 43 44 44 44 44 45 45 |

--------------------------------------------------------------------------------

| MK -0.4179 -0.4179 -0.4904 -0.4904 -0.6285 -0.8506 -0.6285 |

| MY -9.1942 -9.1942 -16.798 -16.798 -19.732 0.9214 -19.732 -1.0677 9.1358 |

| QZ -7.0013 -7.0013 -7.2323 -7.2323 4.4821 -42.303 -4.4821 20.721 2.2762 |

--------------------------------------------------------------------------------

| 10_ 46-1 46-2 47-1 47-2 48-1 48-2 49-1 49-2 50-1 |

| 45 45 46 46 47 47 48 48 49 |

| 46 46 47 47 48 48 49 49 50 |

--------------------------------------------------------------------------------

| MY 9.1358 7.6614 7.6614 3.6463 3.6463 0.5913 0.5913 -0.9668 -0.9668 |

| QZ 2.2762 -3.7200 -3.7200 -3.7781 -3.7781 -2.2818 -2.2818 -0.8742 0.8742 |

--------------------------------------------------------------------------------

| 10_ 50-2 51-1 51-2 52-1 52-2 53-1 53-2 54-1 54-2 |

| 49 50 50 51 51 52 52 53 53 |

| 50 51 51 52 52 53 53 17 17 |

--------------------------------------------------------------------------------

| MY 0.5913 0.5913 3.6463 3.6463 7.6614 7.6614 9.1358 9.1358 -1.0677 |

| QZ 2.2818 2.2818 3.7781 3.7781 3.7200 3.7200 -2.2762 -2.2762 -20.721 |

--------------------------------------------------------------------------------

| 10_ 55-1 55-2 56-1 56-2 57-1 57-2 58-1 58-2 59-1 |

| 6 6 54 54 55 55 56 56 57 |

| 54 54 55 55 56 56 57 57 58 |

--------------------------------------------------------------------------------

| MY -1.3010 9.7324 9.7324 8.1899 8.1899 3.9539 3.9539 0.8786 0.8786 |

| QZ 22.355 2.4952 2.4952 -3.9517 -3.9517 -3.9321 -3.9321 -2.1542 -2.1542 |

--------------------------------------------------------------------------------

продолжение табл.7.2.2

--------------------------------------------------------------------------------

| 10_ 59-2 60-1 60-2 61-1 61-2 62-1 62-2 63-1 63-2 |

| 57 58 58 49 49 59 59 60 60 |

| 58 49 49 59 59 60 60 61 61 |

--------------------------------------------------------------------------------

| MY -0.4116 -0.4116 -0.2079 -0.2079 -0.4116 -0.4116 0.8786 0.8786 3.9539 |

| QZ -0.4916 -0.4916 0.8742 -0.8742 0.4916 0.4916 2.1542 2.1542 3.9321 |

--------------------------------------------------------------------------------

| 10_ 64-1 64-2 65-1 65-2 66-1 66-2 |

| 61 61 62 62 63 63 |

| 62 62 63 63 28 28 |

--------------------------------------------------------------------------------

| MY 3.9539 8.1899 8.1899 9.7324 9.7324 -1.3010 |

| QZ 3.9321 3.9517 3.9517 -2.4952 -2.4952 -22.355 |

--------------------------------------------------------------------------------


7.3. Расчёт поперечной рамы одноэтажного стального

каркаса промышленного здания
В поперечной раме представленной на рис. 7.3.1 определить максимальный прогиб фермы. Определить расчётные усилия в нижней части левой стойки.

Нагрузка на ферму (узловая) P1=2.7 т; вес колонны GК=4 т; вес подкрановой балки ППБ=3.5 т; снег (на узел) PС=3.6 т; ветер сосредоточенный в низу ригеля: активный WА=0.48 т, пассивный WП=0.36 т; ветер распределённый по колонне: активный wА=0.13 т/м, пассивный wП=0.1 т/м; крановые DMAX=200 т, DMIN=100 т; тормозная T=38 т.

Рис. 7.3.1. Расчётная схема
Жесткостные характеристики поперечных сечений элементов стальной поперечной рамы приведены в табл. 7.3.1. Правила задания жесткостных характеристик см. п.2.6. Зададим параметры жесткости с помощью численных характеристик (для плоской задачи достаточно EA и EJY)

Для вычисления расчётных сочетаний усилий в стержнях необходимо задать размеры ядер сечений в обоих направлениях.

1   2   3   4   5   6   7   8   9   10


Учебный материал
© bib.convdocs.org
При копировании укажите ссылку.
обратиться к администрации