Тимофеев И.П. Автоматика электроэнергетических систем. Методические указания к выполнению расчетно-графических работ - файл n1.doc

Тимофеев И.П. Автоматика электроэнергетических систем. Методические указания к выполнению расчетно-графических работ
скачать (77.9 kb.)
Доступные файлы (1):
n1.doc297kb.16.05.2003 14:49скачать

n1.doc



Министерство образования Российской Федерации
НОВОСИБИРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ технический университет
621.311 № 2500

А 224

АВТОМАТИКА ЭЛЕКТРОЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ СИСТЕМ


Методические указания к выполнению

расчетно-графических работ по курсу

«Автоматика электроэнергетических систем»

для студентов V курса дневного отделения

факультета энергетики (специальность 210400)


Новосибирск

2003

УДК 621.311 : 65.011.56(07)

         А 224


Составил канд. техн. наук, доц. И.П. Тимофеев

Рецензент канд. техн. наук, доц. А.И. Щеглов


Работа подготовлена на кафедре электрических станций


© Новосибирский государственный

технический университет, 2003

ВВЕДЕНИЕ
Автоматика электроэнергетических систем является одной из базовых дисциплин цикла инженерной подготовки по специальности 210400 – "Релейная защита и автоматизация электроэнергетических систем". Для приобретения практических навыков по расчету и проектированию устройств автоматики учебным планом предусмотрены лабораторные и практические занятия с выполнением расчетно-графических работ. В данной работе приводится методика расчета наиболее распространенных устройств сетевой автоматики общего типа – автоматического включения резерва (АВР) и автоматического повторного включения (АПВ) на линиях с двусторонним питанием. Методические указания могут быть полезны и для студентов четвертого курса при выполнении раздела автоматики бакалаврской работы.


1. ЗАДАНИЯ И ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

ДЛЯ ВЫПОЛНЕНИЯ РАСЧЕТНО-ГРАФИЧЕСКИХ РАБОТ
Исходная схема для выполнения расчетно-графических работ, состоящая из двух энергосистем (С1, С2), тепловой электростанции (G1, G2), гидроэлектростанции (G3, G4), понижающей подстанции (Т5), приведена на рис. 1. Исходные данные по различным вариантам выдаются студентам в индивидуальном порядке.

1.1. Задание к расчетно-графической работе № 1.

1.1.1. Выбрать уставки АВР на секционном выключателе понижающей двухтрансформаторной подстанции (Т5) 110/6,3 кВ.

1.1.2. Разработать схему АВР.

1.2. Задание к расчетно-графической работе № 2.

1.2.1. Для линии с двусторонним питанием (Л3) обосновать вид трехфазного АПВ.

1.2.2. Рассчитать уставки выбранного вида АПВ.

1.2.3. Разработать схему АПВ.




Рис.1. Расчетная исходная схема

2. МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ

К ВЫПОЛНЕНИЮ РАБОТЫ № 1
При наличии реле однократности действия включения выбирается выдержка времени размыкания контактов этого реле после снятия напряжения с его обмотки:
tодн = tвв + tзап , (1)
где tвв – время включения секционного выключателя; tзап – время запаса, рекомендуется принимать равным в диапазоне 0,3…0,5 с. Тип секционного выключателя студент выбирает по своему усмотрению.

Поскольку подстанция питается от двух линий (Л4) и трансформаторы в таких случаях подключаются к разным секциям сборных шин, необходимо предусмотреть пусковой орган напряжения (ПОН). Расчету подлежит напряжение срабатывания ПОН и выдержка времени [1–5].

Напряжение срабатывания ПОН (замыкания размыкающих контактов минимального реле напряжения) выбирается по условию отстройки от напряжения самозапуска и остаточного напряжения при трехфазном КЗ за сосредоточенным сопротивлением (трансформатором Т6):
Uср1 = Uсмз/КотсKu, (2)
Uср2 = Uост.к/КотсKu, (3)
где Uсмз – наименьшее расчетное значение напряжения на шинах рабочего источника при самозапуске электродвигателей; Uост.к – наименьшее расчетное значение остаточного напряжения при трехфазном КЗ за трансформатором; Котс – коэффициент отстройки, принимается равным 1,25; Ku – коэффициент трансформации трансформатора напряжения. За расчетное принимается меньшее из полученных значений. В качестве реагирующего органа используется реле напряжения РН53/60Д с длительно допустимым напряжением 110 В или 220 В и пределами уставок от 15 до 60 В. Напряжение срабатывания реле контроля наличия напряжения на резервном источнике питания выбирается из условия отстройки от минимального рабочего напряжения:
Uср = Uраб.мин./Котс KuКв, (4)
Здесь Котс =1,2; Кв – коэффициент возврата реле серии РН-50 можно принять равным 0,8.

Выдержка времени ПОН должна быть отстроена от времени действия:

а) защит, в зоне действия которых остаточное напряжение оказывается ниже напряжения срабатывания ПОН:
tср.пон = tсз.max + tзап , (5)
где tсз.max – максимальная выдержка времени защит смежных элементов, в зоне действия которых остаточное напряжение менее уставки ПОН; tзап – время запаса, принимается для реле с максимальной выдержкой 9 с (0,4…0,6) с, для реле с максимальной выдержкой 20 с (1,5…2) с;

б) других устройств противоаварийной автоматики, например, АПВ или других устройств АВР:
tср.пон = tсз.л4 + tса.л4 + tзап, (6)
tср.пон = tср.пред. + tзап. (7)
По условию (6) производится отстройка по времени при неуспешном действии устройства однократного АПВ питающей линии (Л4) или сборных шин с временем действия автоматики tса.л4. Время действия релейной защиты, надежно охватывающей всю линию, можно принять tсз.л4 = 0,5 с.

По условию (7) может быть определено время срабатывания второго устройства АВР, более удаленного от источника питания, чем первое. Здесь tср.пред. – время срабатывания предыдущего устройства АВР.


3. МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ К ВЫПОЛНЕНИЮ РАБОТЫ № 2


3.1. Краткие сведения об особенностях и разновидностях АПВ на линиях с двусторонним питанием
На линиях с двусторонним питанием АПВ имеет свои особенности [1–5], обусловленные наличием напряжения по обоим концам линии. Первая особенность состоит в том, что повреждение на линии отключается защитой с обеих сторон и АПВ также должно осуществляться с обоих концов линии. Действие устройств АПВ при этом должно быть согласованным: АПВ производится лишь после того, как линия отключится с обеих сторон. Выдержка времени АПВ в этом случае будет определяться по двум условиям.

1. Выдержка времени АПВ должна быть больше времени готовности привода, т.е.

tАПВ1= tг.п + tзап , (8)
где tг.п. – время готовности привода, которое в зависимости от типа привода может меняться в пределах от 0,2 до 1 с; tзап – время запаса, учитывающее разброс времени готовности привода и погрешность реле времени АПВ, принимается равным 0,3....0,5 с.

2. Выдержка времени должна быть больше времени деионизации

tАПВ1 = tсз2tсз1 + tотк2tотк1 + tДtвкл1 + tзап, (9)
где tсз1, tотк1, tвкл1 – наименьшая выдержка времени релейной защиты, времени отключения и включения выключателя на том конце линии, на котором выбирается выдержка времени АПВ; tсз2, tотк2 – выдержка времени второй ступени защиты и время отключения выключателя на противоположном конце линии соответственно; tд – время деионизации среды, зависящее от рабочего напряжения, значения и длительности тока КЗ, метеорологических условий (ориентировочно для линий 110 кВ можно принять равным 0,17 с).

Принимая для упрощения tотк1 = tотк2 и tсз1 = 0 (КЗ в зоне действия первой ступени защиты 1 и в зоне действия второй ступени защиты 2), выражение (9) можно упростить:
tАПВ1 = tсз2 + tдtвкл1+ tзап. (10)
Если вторая ступень защиты не обеспечивает достаточной надежности при повреждениях в конце рассматриваемой линии, в выражение (10) подставляется выдержка времени третьей ступени защиты. По этим выражениям подсчитывается выдержка времени АПВ для обоих концов линии, принимается наибольшее из полученных значений.

Время автоматического возврата схемы АПВ в исходное положение выбирается из условия обеспечения однократности действия:

tвАПВtрз.max + tотк+ tзап, (11)

где tрз.max – максимальная выдержка времени резервных защит линии, tотк – время отключения выключателя.

Время возврата схемы в исходное положение в устройстве РПВ-58 и в комплексном устройстве РПВ-01 определяется временем заряда конденсатора, которое составляет 20...25 с, что с запасом удовлетворяет условию (11).

Вторая особенность АПВ на линиях с двусторонним питанием обусловлена тем, что повторное включение линии может сопровождаться большими толчками тока и активной мощности, если произошло значительное расхождение по углу напряжений по концам линии. Если две части энергосистемы связаны тремя и более линиями, то отключение одной из них не приводит к нарушению устойчивости параллельной работы. В этом случае допускается применение простых схем АПВ. Для уменьшения возмущений в энергосистеме АПВ на линиях с двусторонним питанием выполняют однократным. С этой же целью рекомендуется дополнять простую схему АПВ на одном из концов линии устройством контроля наличия напряжения на линии. Благодаря этому включение линии на устойчивое КЗ возможно только один раз – со стороны, где не установлено такое устройство. Условия (9), (10) для конца линии, где установлено устройство контроля наличия напряжения, примут вид:
tАПВ1 = tсз2tсз1 + tотк2tотк1 + tзап, (12)
tАПВ1 = tсз2 + tзап. (13)
При этом на конце линии, с которого производится ее опробование, устанавливается АПВ с контролем отсутствия напряжения. Для этого в цепи пуска устройств АПВ вводятся контакты соответствующих реле напряжения, уставки которых выбираются по следующим условиям:

– для минимального реле напряжения, контролирующего отсутствие напряжения на линии:
Uср < (0,4…0,5)Uном; (14)

– для максимального реле напряжения, контролирующего наличие напряжения на линии:
Uср > (0,7…0,8)Uном. (15)
Для выравнивания количества отключений КЗ выключателями при неуспешном АПВ устройства контроля предусматривают на обоих концах линии, меняя очередность их подключения.

Если две части энергосистемы связаны или могут оказаться связанными лишь одной линией, то ее отключение приведет к нарушению синхронизма. В этих случаях возможно применение АПВ следующих видов: несинхронное АПВ (НАПВ), быстродействующее АПВ (БАПВ), АПВ с улавливанием синхронизма (АПВУС), АПВ с ожиданием синхронизма (АПВОС). При обосновании вида АПВ рекомендуется рассмотреть допустимость использования НАПВ и в случае недопустимости НАПВ – рассмотреть другие виды АПВ.


3.2. Несинхронное АПВ
НАПВ является наиболее простым устройством, допускающим включение частей энергосистемы без ограничений по углу включения, в том числе и при углах 120…130 градусов, когда синхронные машины испытывают максимальные динамические воздействия. Возможность такого включения основывается на определении допустимого тока включения с углом 180 градусов. На основании теоретических и экспериментальных исследований предложены следующие нормы, определяющие допустимость НАПВ:

– для гидрогенераторов с успокоительными контурами и для турбогенераторов с косвенным охлаждением обмоток:

(16)

– для гидрогенераторов без успокоительных контуров и для турбогенераторов с непосредственным охлаждением обмоток:

(17)

Здесь – сверхпереходное сопротивление генератора; Iнс – максимальный ток (периодическая составляющая) несинхронного включения с углом 180 градусов, определенный по выражению:

(18)

где – эквивалентное сопротивление между ЭДС и напряжением энергосистемы UC, в котором сопротивления генераторов учтены сверхпереходным значением. Генераторы, не имеющие успокоительных контуров, замещаются переходными реактивными сопротивлениями и переходными ЭДС. Остальные элементы замещаются своими реактивными сопротивлениями. Расчет необходимо выполнить для максимального и минимального режима работы станций. При этом в максимальном режиме работы предполагаются включенными все n блоков станций, а в минимальном – отключается несколько блоков (если общее число блоков станции n  4, то отключается один блок этой станции, если n  4, то отключить следует два блока). После этого исходная схема замещения приводится к виду:


Рис. 2. Расчетная схема замещения


Допускается при расчете Iнс не определять расчетом ЭДС,
а принимать приближенно Uc = Еq = 1,05Uном. Вычисленный ток несинхронного включения распределяется по ветвям генераторов, затем проверяется выполнение условия (16) либо (17).

Другим условием допустимости НАПВ является сохранение устойчивости (синхронной или результирующей) после АПВ.
В большинстве случаев это условие выполняется, особенно в концентрированных энергосистемах, при преобладании турбогенераторов, имеющих большой асинхронный момент и быстродействующие регуляторы частоты вращения [1].


3.3. Быстродействующее АПВ
БАПВ позволяет включить повторно отключенную линию связи частей энергосистемы с обеих сторон за минимально возможное время, называемое временем бестоковой паузы. За это время угол между напряжениями одноименных фаз частей энергосистемы не успеет увеличиться значительно. Включение в этом случае будет происходить без больших толчков тока и длительных качаний. Для того чтобы БАПВ было успешным, необходимо:

– иметь быстродействующую защиту, обеспечивающую отключение линии без выдержки времени с обеих сторон;

– иметь воздушные выключатели с временем отключения менее 0,1 секунды и временем включения 0,2...0,3 секунды.

При таком времени включения деионизация среды будет обеспечена при выполнении БАПВ без выдержки времени или с небольшой выдержкой – 0,1…0,2 секунды. Таким образом, цикл БАПВ составит:

tс,а = tрз + tов + tбп , (19)
где tрз – время действия быстродействующей защиты; tов – время отключения выключателя; tбп – время бестоковой паузы (должно быть больше времени деионизации среды – tд). Обычно для БАПВ tс,а = 0,35…0,5 с.

При выполнении данного задания рассматривается возможность применения БАПВ на линии Л3. Поскольку мощность отделившейся части системы G3, G4 много меньше мощности
G1, G2, С1, С2, за время цикла БАПВ можно рассматривать только изменение частоты (повышение или понижение – в зависимости от направления мощности по Л3 в предшествующем режиме) генераторов G3, G4. Экспоненциальное изменение частоты при малом времени цикла БАПВ допустимо заменить равноускоренным [1] с ускорением:
аs = (Рл3?н)/(РG3 + РG4)Тj, (20)
где Тj – приведенная к мощности отделившейся станции постоянная времени механической инерции агрегатов и нагрузки, с; Рл3 – мощность, передаваемая по линии в доаварийном режиме, МВт; РG3, РG4 – мощность генераторов электростанции.

Изменение угла за время цикла БАПВ:
∆? = 0,5 аs t2с,а = 9000Рл3 t2с,а/(РG3 + РG4)Тj, (21)
а угол включения будет равен
?вкл = ?о + ∆?, (22)
где ?0 – начальный угол электропередачи.

Если мощности разделившихся частей энергосистемы соизмеримы, то по (21) вычисляется изменение угла для каждой из частей энергосистемы, а угол включения определяется по выражению:

?вкл = ?0 + ∆?1 + ∆?2. (23)
Допустимость включения с найденным углом включения проверяется по условию допустимости тока включения. Для этого можно воспользоваться рассчитанным (п. 3.2) током несинхронного включения с углом ? по выражению (18). Поскольку расчетный угол включения при БАПВ ?вкл < 120є, допустимое значение тока включения с углом ? можно увеличить против нормированного путем умножения правых частей выражений (16), (17) на
коэффициент К?, зависящий от ?м.д.. Эта зависимость приведена на рис. 3.



Рис. 3. Зависимость К? = f(?м.д.) 1 – для турбо-

генераторов с косвенным охлаждением; 2 – для

турбогенераторов с непосредственным охлаж-
дением; 3 – для гидрогенераторов


Таким образом, порядок проверки допустимости БАПВ будет следующим:

– по (19) вычисляется время цикла БАПВ;

– по (21) вычисляется изменение угла, а по (22) – угол включения;

– принимается рассчитанный угол включения равным максимально допустимому ?вкл = ?м.д..

– по рис. 3 определяется К? для данного типа генераторов и угла включения;

– правая часть выражений (16), (17) (в зависимости от типа генераторов) умножается на коэффициент К?:

(24)
(25)
БАПВ применимо, если рассчитанный для угла ? ток несинхронного включения, приходящийся на один генератор, не превышает допустимого значения для угла ?вкл при БАПВ.

Вторым условием допустимости БАПВ является проверка сохранения динамической устойчивости электропередачи после включения. Для этого определяется угловая частота скольжения в момент включения:

?s.вкл = ?н + astc.a. (26)
и по известным правилам проверяется динамическая устойчивость электропередачи (в данной работе не проверяется).

В случае выполнения обоих условий БАПВ может быть использовано. В противном случае необходимо использовать АПВУС.


3.4. Автоматическое включение

с улавливанием синхронизма
Устройства АПВУС предназначены для повторного включения одиночных транзитных линий с двусторонним питанием с ограниченным углом включения. В отличие от АПВОС, в основном лишь предотвращающих несинхронное включение параллельных связей, устройства АПВУС имеют более совершенные элементы контроля (улавливания) синхронизма, что позволяет существенно расширить область допустимых скольжений (до 1,5…2,0 Гц). Если на линиях установлены трансформаторы напряжения, то выполнение устройств контроля синхронизма для АПВ не представляет сложности. В этом случае реле контроля синхронизма подключаются к одноименным фазам трансформаторов напряжения сборных шин и линии. Однако распределительные устройства с большим числом присоединений оснащаются, как правило, трансформаторами напряжения на системах шин, а информацию о напряжении на линии получают от различных устройств отбора напряжения. Наиболее распространен в настоящее время отбор напряжения от конденсаторов, применяемых для высокочастотной связи. Основным элементом выпускаемых промышленностью шкафов отбора напряжения являются трансформаторы отбора напряжения (ТОН). Работают трансформаторы в режиме, близком к трансформатору тока, но допускают значительно большее сопротивление нагрузки. Измерительные приборы, подключаемые к ТОН, шунтируются регулируемым резистором, величина которого подбирается таким образом, чтобы напряжение на приборе было равно 100 В.

В устройствах АПВОС для контроля синхронизма используют специальное реле контроля синхронизма (KSS), реагирующее на геометрическую разность напряжений линии и шин. Реле имеет две обмотки, включаемые на напряжения линии и шин. Разность магнитных потоков обмоток соответствует разности указанных напряжений. Выпускаемые промышленностью электромагнитные реле типа РН-55 имеют несколько модификаций, различающихся номинальными напряжениями (30, 60, 100 В), и имеют уставки по углу сдвига фаз между векторами напряжений от 20 до 40є при номинальном напряжении. Малые значения уставок по углу существенно ограничивали возможности АПВУС. В настоящее время выпускается реле сдвига фаз типа РСНФ-12, которое одновременно выполняет функции органа сравнения фаз, контроля напряжения на линии и шинах. Канал сравнения сдвига фаз имеет диапазон уставок от 4є до 90є с дискретностью регулирования через 2є. Каналы контроля напряжения на линии и на шинах имеют фиксированные уставки Uср.л = 0,5Uном, поэтому их использование по назначению не всегда возможно.

Устройства АПВУС использует принцип синхронизации с постоянным углом опережения (или дискретно изменяющимся в зависимости в функции скольжения). На рис. 4 приведена схема одного из вариантов исполнения АПВУС с постоянным углом опережения [1, 2]. В качестве собственно устройства АПВ может использоваться комплектное реле типа РПВ-58, либо полупроводниковое реле РПВ-01. Синхронизатор с постоянным углом

Рис. 4. Устройство АПВУС: а – схема АПВУС; б – схема

подключения реле напряжения и контроля синхронизма

опережения выполнен на двух реле контроля синхронизма KSS1, KSS2 и реле времени КТ1, входящего в состав РПВ. Реле KSS1, KSS2 включены на напряжение скольжения, то есть на геометрическую разность напряжений одноименных фаз со стороны линии и со стороны шин. Однако при использовании комплекта РПВ-01 допустимые частоты скольжения могут оказаться очень малыми вследствие того, что минимальная выдержка времени встроенного реле времени составляет 0,25 с. В этом случае может оказаться целесообразным использовать выносное реле времени с меньшими минимальными уставками.

Устройства АПВУС обычно имеют одинаковые схемы с обоих концов линии (как и АПВОС), а последовательность их действия определяется положением специально предусмотренных накладок. Опробование линии производится с контролем отсутствия напряжения на линии и тем устройством, в котором включена накладка SX1. Контроль напряжения осуществляется с помощью реле напряжения KV1, подключенного к устройству отбора напряжения линии (в схеме – размыкающие контакты KV1). Напряжение срабатывания этого реле выбирается по условию (14),
а выдержка времени реле КТ2 – по условию (8), (9), (10).

Повторное включение на противоположном конце линии (накладка SX1 снята) производится с контролем скольжения и выбором момента подачи команды на включение выключателя с заданным углом опережения (задается углом срабатывания KSS2). Сигнал на включение подается в точке "б" (рис. 5), а включение выключателя – в точке "в" при угле ?вкл. Этот угол будет максимален при максимально допустимой угловой частоте скольжения ?s м.д:
?вкл.макс = ?s м.д tвв – ?kss.2. (27)
Таким образом, расчетную проверку допустимости применения АПВУС необходимо производить исходя из максимально допустимого угла включения, по методике, рассмотренной при расчете БАПВ. Для этого:

– из выражений (24) или (25) по рассчитанному для угла ? току несинхронного включения Iнс/Iном вычисляется коэффициент К? и по рис. 4 находится значение максимально допустимого угла включения ?м.д;

– принимая ?м.д = ?вкл.макс, из выражения (27) определяют значение максимально допустимой угловой частоты скольжения:
, (28)
где ?kss2 – угол срабатывания второго реле контроля синхронизма KSS2 (можно предварительно принять равным в диапазоне 4є…20є);

– задают угол срабатывания первого реле контроля синхронизма KSS1, который должен, с одной стороны, превышать с запасом начальный угол электропередачи ?kss1 = Кн?0н = 1,2–1,3), с другой – не превышать максимально допустимый угол включения ?м.д;

– далее определяют выдержку времени реле КТ1, которая обеспечивает запрет АПВ при скольжении ?s > ?s м.д:

. (29)



Рис. 5. Диаграмма, поясняющая принцип действия АПВУС


Если полученная выдержка времени окажется меньше рассчитанной по условию (12) или (13), то необходимо принять в качестве уставки большее значение. По выражению (29) определить новое значение ?kss2, а по (28) – скорректировать величину максимально допустимой угловой частоты скольжения.

Из рассмотренной схемы видно, что АПВУС возможно только при наличии скольжения. Если возможен режим работы сети при отключении линии без потери синхронизма, то схему АПВУС необходимо дополнить схемой АПВОС. Для этого в схеме предусмотрена дополнительная цепь пуска АПВ через накладку SX2, замыкающие контакты реле KV2, контролирующие наличие напряжения на линии, и размыкающий контакт реле KSS1.

Краткие сведения о разрабатываемых в настоящее время микропроцессорных комплексах АПВ, быстродействующих автоматических устройствах резервного включения приведены в [6].

Литература



1. Автоматика электроэнергетических систем / О.П. Алексеев, В.Е. Казанский, В.Л. Козис и др.; Под ред. В.Л. Козиса и Н.И. Овчаренко. – М.: Энергоиздат, 1981. – 479 с.

2. Барзам А.Б. Системная автоматика. – 4-е изд., перераб. и доп. – М.: Энергоатомиздат, 1989. – 446 с.

3. Автоматизация электроэнергетических систем / О.П. Алексеев, В.Л. Козис, В.В. Кривенков и др.; Под ред. В.П. Морозкина и Д. Энгелаге. – М.: Энергоатомиздат, 1994. – 448 с.

4. Беркович М.А., Комаров А.Н., Семенов В.А. Основы автоматики энергосистем. – М.: Энергоиздат, 1981. – 433 с.

5. Тимофеев И.П. Автоматическое управление в электрических системах. – Новосибирск: Изд-во НГТУ, 1997. – 43 с.

6. Овчаренко Н.И. Автоматика электрических станций и электроэнергетических систем: Учебник для вузов / Под ред. А.Ф. Дьякова. – М.: Изд-во НЦ ЭНАС, 2000. – 504 с.


ОГЛАВЛЕНИЕ
Введение 3

1.Задания и исходные данные для выполнения

расчетно-графических работ 3

1.1. Задание к расчетно-графической работе № 1 3

1.2. Задание к расчетно-графической работе № 2 3

2. Методические указания к выполнению работы № 1 5

3. Методические указания к выполнению работы № 2 6

3.1. Краткие сведения об особенностях и разновид-

ностях АПВ на линиях с двусторонним питанием 6

3.2. Несинхронное АПВ 9

3.3. Быстродействующее АПВ 10

3.4. Автоматическое включение с улавливанием

синхронизма 13





Учебный материал
© bib.convdocs.org
При копировании укажите ссылку.
обратиться к администрации