Лапина Н.В. курсовой по Теплогазоснабжение и вентиляция - файл ???.docx

Лапина Н.В. курсовой по Теплогазоснабжение и вентиляция
скачать (380.7 kb.)
Доступные файлы (6):

???.docx	90kb.	08.11.2011 08:24	скачать
???.xlsx			скачать
n3.bak
n4.dwg
n5.dwl
n6.dwl2

Вопросы и ответы к ГОСам по специальности Теплогазоснабжение и вентиляция 2007 года (Вопрос)
Федорова В.В., Аюрова О.Б. (состав.) Кондиционирование воздуха в общественных зданиях (Документ)
Машенков А.Н., Чебурканова Е.В., Ершов В.А. Тепловлажностный расчет фасадных систем с воздушным зазором (Документ)
Лельков В.Г., Языков А.А. (состав.) Отопление и вентиляция промьшленного здания (Документ)
Батуев Б.Б., Матханова В.Э. Термодинамический расчет цикла парогазовой установки. Методические указания к курсовой работе (Документ)
Орлов М.Е., Шарапов В.И. Расчет и проектирование вакуумной деаэрационной установки: Методические указания к выполнению расчетно-графической работы (Документ)
Расчетная работа - Расчет теплообменников-утилизаторов (Расчетно-графическая работа)
Сурков А.П., Цыренова С.С. (сост.) Газоснабжение района города (Документ)
Харламов Д.А. Строительная теплофизика (Документ)
Губарев А.В., Васильченко Ю.В. Теплогенерирующие установки (Документ)
Жаров С.В. Технология и организация строительных и монтажно-заготовительных процессов (Документ)
Расчетно-графическая работа - Насосы и вентиляторы (Расчетно-графическая работа)

???.docx

Московская государственная академия коммунального хозяйства и строительства

Инженерные системы и экологии

(название факультета)

Водоснабжение и водоотведение

(название кафедры)

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ

По дисциплине Теплогазоснабжение и вентиляция

(название дисциплины)

Выполнил: Лапина Н.В.

Шифр: 116-07-ВВ

Москва 2011 г.

Исходные данные:

Город – Владивосток

Наиболее холодная пятидневка t ⁵_н = -24⁰С

Вентиляционная температура t ^вент_н= -16⁰С

Отопительные период t _о.п.= -3.9⁰С

Продолжительность отопительного периода Z_о.п.= 196

Расчетная скорость ветра в январе v=9 м/с

Зона влажности – влажная

Ориентация главного фасада здания по сторонам света – Ю-В

Характеристики тепловой сети:

а)располагаемое давление P₁-P₂ = 70кПа

б)температура воды Т₁-Т₀=130-70=60⁰С

Система отопления двухтрубная с нижней разводкой попутная

Определение расчетного сопротивления теплопередаче, толщины слоя утеплителя и коэффициента теплопередачи ограждающих конструкций.

Обязательное условие: R₀?R^тр₀

Где R₀приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций рассчитываемое в соответствии с заданием на проектирование;
R^тр₀требуемой сопротивление теплопередаче принимается большей из полученных величин.

Теплотехнический расчет ограждающих конструкций.

Определяем R^тр₀ по формуле:

R^тр₀ = n(t_в-t_н)/(∆t^н*?_в), м²*⁰С/Вт

Для наружной стены: R^тр₀ = 1(18-(-24))/(4*8.7)=1.2 м²*⁰С/Вт

Для чердачного перекрытия: R^тр₀=0.9(18-(24)/(3*8.7)=1.5 м²*⁰С/Вт

Для перекрытия над подвалом без окон, выше уровня земли: R^тр₀=0.6(18-(24)/(2*8.7)=1.5 м²*⁰С/Вт

ГСОП – градусо-сутки отопительного периода определяем по формуле:
R_пр.=ГСОП=(t_в-t_о.п)Z_о.п = (18-(-3.9))*196=4292.4

По интерполированию принимаем: для стен R^тр₀=3.0 м²*⁰С/Вт

Для перекрытий чердачных и перекрытий над холодными подпольями и подвалами: R^тр₀=3.97 м²*⁰С/Вт

Для окон и балконных дверей R^тр₀=0.48 м²*⁰С/Вт

Найдем величину R₀ приведенного сопротивления теплопередаче и толщины утепляющего слоя по формуле:
R₀ = (1/?_в)+ R_к+(1/?_н) (м²*⁰С)/Вт

Для наружной стены: R₀ = (1/8.7)+2.742+(1/23)=2.9

Для чердачного перекрытия: R₀=(1/8.7)+3.6075+(1/12)=3.8

Для перекрытия над подвалом без окон, выше уровня земли: R₀=(1/8.7)+2.83+(1/6)=3.115

R=?/?

1.Стана:

Внутренняя штукатурка известково песчаная R_1с=0.02/0.81=0.025

Кирпич силикатный R_2с=0.25/0.87=0.287 (м²*⁰С)/Вт

Теплоизоляционный материал, плиты минераловатные жесткие R_3с=0.192/0.08=2.4

Наружная штукатурка цементно-песчаная R_4с=0.03/0.93=0.03 (м²*⁰С)/Вт

Термическое сопротивление ограждающей конструкции R_k=0.025+0.287+2.4+0.03=2.742

Толщина конструкции ? = 0.02+0.25+0.192+0.03=0.492

2.Чердачное перекрытие

Штукатурка известково-песчаная R_1чп=0.02/0.81=0.025

ЖБ плита R_2чп=0.22/2.04=0.1

Минераловатная плита повышенной жесткости R_3чп=0.1/0.08=1.25

Теплоизол.материал, доменный шлак R_4чп=0.37/0.16=2.3125

Ц.П стяжка R_5чп=0.02/0.93=0.02

Термическое сопротивление ограждающей конструкции R_k=0.025+1.25+2.3125+0.02=3.6075

Толщина конструкции ? = 0.02+0.22+0.1+0.37+0.02=0.64

3. Перекрытие над подвалом:
паркет из дуба поперёк волокон R_1пд=0.02/0.23=0.087

Картон строительный многослойный R_2пд=0.006/0.18=0.033

Изолон R_3пд=0.03/0.038=0.79

ЦП стяжка R_4пд=0.02/0.93=0.02

Теплоизоляционный материал, керамзитовый гравий R_5пд=0.247/0.14=1.79

ЖБ плита R_6пд=0.22/2.04=0.11

Термическое сопротивление ограждающей конструкции R_k=0.087+0.033+0.79+0.02+1.79+0.11=2.83

Толщина конструкции ? = 0.02+0.006+0.03+0.02+0.247+0.22=0.543

Определяем коэффициент теплопередачи по формуле: К=1/R₀ (где R₀принимаем расчетное )

Стена: К=1/2.9=0.345
Перекрытие чердачное: К=1/3.8=0.26

Перекрытие над подвалом: К=1/3.115=0.32

Теплотехнический расчет заполнения световых проемов.

Конструкцию заполнения проёмов принимаем согласно методическим указаниям по промежуточному значению R^тр₀, коэффициент теплопередачи для двойных наружных дверей принять 2.3 (м²*⁰С)/Вт (согласна метод.указаниям)

Определяем тепловые нагрузки на систему отопления.

Вариант планировки – 2 (по заданию).

Принимают двухэтажное жилое здание с уровнем пола первого этажа на 1м. выше поверхности земли. Высота этажа от пола до пола – 3м., толщина междуэтажных перекрытия – 0.3м. Размер всех оконных проёмов 1.5х1.5м. Наружные двери размером 1.2х2.2м. принимаются двойные, мероприятия по устройству тамбура обязательно (т.к. ГСОП?4000). Подвал без окон высотой 2м.

Расчет теплопотерь на нагрев инфильтрующего воздуха Q_и

Проводят для окон каждого этажа по формуле:

, Вт

0,278 – переводной коэффициент;

с=1,005 кДж/(кгС) – удельная теплоемкость воздуха;

А₀=1,0 – коэф., учитывающий влияние встречного теплового потока;

F₀ – площадь окна (м²);

G_и – количество воздуха, поступающего путем инфильтрации через 1м² окна (кг/(м²ч)):

, кг/(м²ч)

Р₀=10Па – разность давлений воздуха, при которой определяется сопротивление воздухопроницанию;

R_И – сопротивление воздухопроницанию окон ((м²С)/Вт):

, (м²С)/Вт

G^Н=6 кг/(м²ч) – нормативная воздухопроницаемость окон

Р – разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхности окна:

, Па

Н – высота здания от поверхности земли до устья вентиляционной шахты (м);

h – расчетная высота от поверхности земли до центра рассматриваемого окна (м);

_н, _в – плотность наружного воздуха и воздуха помещения:

, кг/м³

t – температура наружного или внутреннего воздуха;

V – скорость ветра в январе (м/с);

К – коэф., учитывающий изменение скоростного (динамического) давления ветра в зависимости от высоты здания и местности, принять К = 1

Тепловые затраты на подогрев воздуха, поступающего для компенсации естественной вытяжки из квартиры определяется по формуле:

, Вт

F_п – площадь пола (м²);

- температура наружного воздуха для расчета вентиляции (С)

Табл.3

Бытовые поступления Q_б определяются для помещений, кроме лестничной клетки:

, Вт

Полученные данные заносим в таблицу теплопотерь. Табл.4

Отопительная нагрузка на всё здание 40710 Вт

Определение удельной тепловой характеристики

, Вт/м³

Q_ОТ – отопительная нагрузка на все здание (Вт);

V_ЗД – объем здания по наружным параметрам без чердака (м³); 1305 м³

t_В - принимается равной температуре рядового помещения (+16С)

Определение удельной тепловой характеристики

, где

Q_от = 40710 Вт – отопительная нагрузка на все здание (Вт)

V_зд = 1305 м³ – объем здания по наружным параметрам без чердака (м³)

t_Н = t_H⁵

t_В – принимается равной температуре рядового помещения (С)

t_В – t_H = 16 – (-24) = 40 С

q_уд=40710/ (1305(16-(-24)=0.78 Вт/м³

Конструирование и расчет системы отопления.

В данном курсовом проекте размещение нагревательных приборов на планах этажей, определение места установки стояков и теплового пункта с элеватором, на планах подвала и чердака наносятся подающие и обратные магистрали с учётом движения теплоносителя (попутная). Завершение конструктивной схемы является построение аксонометрической схемы системы отопления.

Гидравлический расчет трубопроводов системы отопления.

В здании проектируется водяная двухтрубная система отопления с параметрами теплоносителя t_Г= 95С, t₀ = 70С. Система с нижней разводкой магистралей, с попутным движением теплоносителя. Попутная система состоит из двух ветвей, каждая из которых обслуживает половину здания

Для выпуска воздуха в системе с нижней разводкой предусматривают краны Маевского, которыми оснащают приборы верхнего этажа. Краны Маевского устанавливают в верхней пробке прибора – чугунного секционного радиатора М-140-108. Присоединение верхних нагревательных приборов при нижней разводке подающих магистралей осуществляются через нижние пробки (снизу – вниз).

Для отключения отдельных ветвей системы в случае ремонта предусматривается установка задвижек и устройств для выпуска воды из ветви.

Система отопления питается от тепловой сети подогретой водой с температурой 130С. Для получения требуемой температуры теплоносителя 95С в системе отопления последняя присоединяется по зависимой схеме через элеватор, который устанавливается в помещении теплового пункта а подвале здания.

Элеватор служит для снижения температуры воды до параметров необходимых потребителю.

Расчет и подбор элеватора.

Определяем количество воды в системе отопления

(кг/ч)

Q_от – отопительная нагрузка на все здание

t_Г – t₀ – температура горячей и охлажденной воды в системе отопления

Коэффициент смешения элеватора определяется по формуле

, где

Т_Г – температура воды в тепловой сети

Насосное давление Р_н в системе отопления вычисляют по формуле

, где

Р₁ – Р₂ = 85(кПа) – располагаемое давление в тепловой сети

Определяем диаметр горловины элеватора

(мм)

мм

Принимаем диаметр горловины элеватора d_Г = 20мм  диаметр трубы d_У = 40мм, длина элеватора 425мм.

Диаметр сопла элеватора определяется по выражению

мм

Определяем расчетное циркуляционное давление в двухтрубной системе водяного отопления

, где

Р_н – насосное давление в системе отопления

Р_е – естественное циркуляционное давление, возникающее при циркуляционном кольце вследствие охлаждения воды в приборах.

Величиной Р_е.тр. в расчете пренебрегаем.

(Па)

3,4 м – отметка центра отопительного прибора

-1,1 м – уровень расположения элеватора

h₁ = 3.4 + 1.1 = 4.5 м – расстояние по вертикали от уровня расположения элеватора до центра отопительного прибора последнего этажа.

Па

Отсюда находим величину P_P

1024,32 Па

Расчет поверхности и числа отопительных приборов

К установке принимаем чугунные секционные радиаторы типа МС – 140 – 108, для которых А=0,244 м² (наружная нагревательная поверхность одной секции чугунного радиатора) и Q_н.у.=185 Вт (номинальный условный тепловой поток одной секции радиатора).

Для расчета используем комплексный коэффициент приведения к расчетным условиям:

, где

t_ср – разность средней температуры воды в отопительном приборе и температуры окружающего воздуха (С)

, где

t_Г и t₀ – температура воды на входе в отопительный прибор и на выходе из него (С)

t_В – температура воздуха в помещении (С)

70 – номинальный температурный напор

G_пр – расход воды в отопительном приборе (кг/ч)

n, p, c – экспериментальные числовые показатели чугунного секционного радиатора

Требуемый номинальный тепловой поток нагревательного прибора, предназначенный для выбора его типоразмера, определяют по формуле

Считая, что 5% тепловых потерь помещения компенсируется теплоотдачей открыто проложенных теплопроводов отопления

, где

Q_пом – определяется по таблице тепловых потерь для каждого помещения отдельно

Минимально допустимое число чугунного радиатора определяется по формуле

, где

₄ – коэффициент учета способа установки радиатора

₃ – коэффициент учета числа секций в приборе

Расчеты см. таблица Расчет поверхности отопительных приборов.

Аэродинамический расчет системы естественной вентиляции.

Вытяжные системы с естественным побуждением следует рассчитывать на гравитационное давление, соответствующее разности плотностей воздуха при температуре внутреннего воздуха, нормируемой для олодного года, и температуре наружного воздуха +5С.

Выбирают расчетную магистраль (наиболее загруженной и длинной является магистраль 1—2—3—4—5—6—7), нагружают расчетные участки.

Таким образом располагаемое давление вычисляется по формуле:

, где

h – расстояние от центра вентиляционной решетки до устья трубы

h₁ = 7,733м – для первого этажа

h₂ = 4,733 – для второго этажа

g = 9.81 – ускорение свободного падения

_н+5 = 1,27кг/м³ – плотность воздуха при заданной температуре

_в = 1,71кг/м³ – плотность внутреннего воздуха

(Па)

(Па)

Нормы воздухообмена принимаем по СНиП:

- кухня с 4-х комфорочной газовой плитой – 90м³/ч

- санузел + ванна (сан.узел совмещенный) - 50м³/ч

Площадь сечения канала определяется по формуле

, где

а, b – размеры канала

При применении каналов прямоугольного сечения вычисляют эквивалентный диаметр

, где

Фактическую скорость движения воздуха определяют по формуле

 =

(м/с), где

L – воздухообмен участка (м³/ч)

F – площадь сечения канала (м³)

По таблице СНиП определяются удельные потери на трение – R

Динамическое давление определяется по формуле:

Потери на КМС определяются по формуле:

(Па), где

 - сумма местных сопротивлений

Главная расчетная магистраль, согласно семе, начинается от жалюзийной решетки кухни 2-го этажа, следовательно для расчета принимаем располагаемое давление для жалюзийной решетки 2-го этажа Р₂^расп = 2,79 Па

Суммарные потери по основному тракту должны быть на 5 – 10% меньше Р^расп

(Па)

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

СНиП 2.04.05–91 – Отопление, вентиляция и кондиционирование. 1991 г.
СНиП II–3–79ЧЧ (ред. 1998 г.) – Строительная теплотехника. 1979 г.
Богословский В.П., Сканави А.Н. Отопление – М.:Стройиздат,1991г-735с.
Варфоломеев Ю.М. Кокорин О.Я. Отопление и тепловые сети – М.:Инфра-М, 2006г- 408с.
Методические указания к курсовому проекту «Отопление и вентиляция жилого здания» - Москва 2009.