РГР - Проектирование инженерной защиты городской территории от затопления и подтопления - файл n1.doc

РГР - Проектирование инженерной защиты городской территории от затопления и подтопления
скачать (136.5 kb.)
Доступные файлы (1):
n1.doc137kb.20.11.2012 09:38скачать

n1.doc



Министерство сельского хозяйства Российской Федерации


Московский Государственный Университет Природообустройства

Кафедра «Мелиорации и рекультивации земель»
РГР

по дисциплине «Мелиорация городских территорий» на тему:

«проектирование инженерной защиты городской территории от

затопления и подтопления»


Вариант 8

Выполнил студент 343-ей группы

Тимощенкова А.В.

Принял

Сухарев Ю.И.



МОСКВА 2007 год.

Содержание:

Раздел Стр.

Введение 3

1. Задание 4

2. Природные условия территории 5

3. Техногенные условия территории 8

4. Водный баланс территории. Оценка инфильтрационного питания
подземных вод в условиях техногенных 12
воздействий

5 Обоснование инженерной защиты городской территории от затопления и подтопления

ЗАКЛЮЧЕНИЕ 28

СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМОЙ ЛИТЕРАТУРЫ 29

Введение
Под инженерной защитой понимается комплекс инженерных сооружений, инженерно-технических, организационно-хозяйственных и социально-правовых мероприятий, обеспечивающих защиту хозяйственных объектов и территории от затопления и подтопления, берегообрушения и оползневых процессов.

Инженерная защита территорий от затопления и подтопления представляет собой важную проблему, так как эти явления приобрели в настоящее время значительные масштабы.

Крупными объектами инженерной защиты, запроектированными и построенными в России, являются защитные мероприятия на Горьковском водохранилище (г.г. Кинешма, Кострома, Юрьевец, Плесе), на Самарском водохранилище (г.г. Казань, Ульяновск), на Волгоградском водохранилище (г. Энгельс), на Саратовском водохранилище (г. Балаково) и др.

Осуществление защитных мероприятий от затопления и подтопления территорий позволяет оставлять на старых местах населенные пункты, промышленные предприятия и другие объекты, и исключает необходимость дорогостоящего их восстановления на новых местах.

Затопление - это образование свободной поверхности воды на участке территории в результате повышения уровня водотока, водоема или подземных вод.

Подтопление - это такое положение уровня грунтовых вод или вод сезонной верховодки, которое приводит к нарушению хозяйственной деятельности на данной территории, и при котором проявляется неблагоприятное воздействие воды на подземные части зданий и сооружений, на почвы и грунты, а также на общее санитарное состояние территорий.

Формирование водного режима на городской территории происходит не только под влиянием природных факторов (осадки, испарение, приток поверхностных и грунтовых вод со стороны), но и под действием целого ряда техногенных. Основными техногенными факторами являются: подпор уровня воды водохранилищем, аварийные и эксплуатационные утечки из водонесущих коммуникаций, поливы зеленых насаждений на территории города.

В качестве основных средств инженерной защиты территорий от затопления водами водохранилищ и подтопления грунтовыми водами применяются оградительные дамбы, искусственное повышение поверхности территории подсыпкой или намывом грунта, сооружения по регулированию и отводу поверхностного стока за пределы обвалованной территории (нагорные каналы, дождевая канализация, насосные станции), системы защитных дренажей, перехватывающих фильтрационный поток со стороны водохранилища и грунтовый поток со стороны водораздела.

Для обоснования и расчета мероприятий инженерной защиты необходимо выполнить анализ природных и техногенных условий территории и провести на его основе оценку составляющих водного баланса.

Гидрогеологические расчеты дренажа необходимо проводить на основе геофильтрационной схематизации и материалов изысканий по характерным гидрогеологическим разрезам.

На основе выполненных расчетов осуществляется проектирование комплекса мероприятий инженерной защиты территории от затопления и подтопления.
2.Природные условия территории
2.1. Общие сведения о территории города
Город Волгоград - крупный промышленный центр Волгоградской области. Профилирующие отрасли промышленности: энергетическая, химическая, машиностроение, строительных материалов.

Существующая планировка города имеет компактную структуру, с четким функциональным зондированием территории на промышленную и селитебную.

Селитебная территория - это основная часть города, предназначенная для размещения жилых домов и общественных зданий.

Селитебная территория делится на три жилых района: №1, №2, №3. Микрорайоны застроены, в основном, 5-ти и 9-ти этажными домами. Имеется несколько кварталов одно-двухэтажной застройки коттеджного типа с приусадебными участками.

После завершения строительства водохранилища затоплению и подтоплению подвергнется жилой район №1, план территории которого представлен в исходных данных.

Нижняя граница района соответствует отметке 84 м, верхняя граница соответствует отметке 90 м.

После строительства водохранилища максимальная отметка уровня воды в нем составит 86 м. Таким образом, в результате строительства водохранилища часть городской территории окажется затопленной, а часть - подтопленной.

Защиту территории планируется осуществить с помощью дамбы обвалования, мероприятий по отводу поверхностного стока (нагорные каналы, дождевая канализация), защитного дренажа, перекачки поверхностных и дренажных вод за пределы обвалованной территории (рис.1). Основание дамбы обвалования планируется запроектировать по отметке 83м.

2.2. Климат и рельеф
Климат района характеризуется резко выраженной континентальностью с довольно суровой зимой и жарким, засушливым летом.

Среднемесячные температуры воздуха по Волгоградской метеорологической станции
приведены в таблице:

Мес.

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

Ср.год.

Темп.

-8,9

-8,6

-2,3

8,6

17,2

22,0

24,5

23,0

16,2

8,2

0,5

-6,3

7,8

Амплитуда колебаний среднемесячных температур 33,4 градуса, а максимальных и минимальных достигает 75,6 градуса.

Безморозный период продолжается около 165.. 169 дней. Тёплый период со средними температурами выше 10 начинается около 30 апреля и заканчивается 10 октября.

Осадков выпадает мало. Выпадение их по годам сильно колеблется. Осадки среднего
года (р=50%) распределяются по месяцам следующим образом:

Мес.

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

Год.

Осадки

19

16

14

17

32

32

31

22

22

17

26

26

274

Осадков в год обеспеченности дефицита водного баланса р=3% выпадает 420 мм.

Среднегодовая относительная влажность воздуха составляет порядка 70%, а в летние месяцы она снижается до 52% и меньше. Дефицит влажности воздуха в летние месяцы достигает 17... 18 мм.

В вегетационный период наибольшая повторяемость ветров приходится на юго-восточное направление. В период с апреля по июль ветры нередко принимают характер суховеев с температурами 25...40 градусов и низкой относительной влажностью. Скорости ветров составляют от 4 до 16 м/с.

Низкая относительная влажность воздуха и ветры способствуют сильной
испаряемости с водной поверхности. Испаряемость с водной поверхности (мм) в средний год
(р=50%) составляет

Мес.

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

Год

Испаряемость

6

7

13

56

140

175

222

180

109

51

16

5

980

Испаряемость в год обеспеченности дефицита водного баланса р=3% составляет 690

мм.

Почвенный покров представлен маломощными светлокаштановыми почвами. Подстилающими породами являются верхнечетвертичные отложения.

Грунтовые воды имеют уклон в сторону реки, их глубина в одной из буровых скважин равна 7,5 м.

В геоморфологическом отношении большая часть территории располагается на ровной слаборасчлененной поверхности, которая плавно спускается к реке. Относительные высотные отметки территории составляют 81...92 м. Общий уклон направлен в сторону реки и составляет i max = 0,05, i min = 0,00096.

2.4. Гидрогеологические условия
Данная территория однородна по условиям питания и разгрузки подземных вод, Подземные воды распространены в четвертичных отложениях. Воды аллювиальных отложений различного возраста гидравлически связаны друг с другом и образуют единый грунтовый поток, дренируемый Уралом, и имеющий общую свободную депрессионную поверхность.

Питание горизонтов осуществляется за счет инфильтрации атмосферных осадков, а также за счет поступления подземных вод со стороны водораздела из отдаленной области питания. Разгрузка водоносных горизонтов осуществляется в сторону реки.

Подземные воды аллювиальных отложений характеризуются преимущественно слабой минерализацией и гидрокарбонатно-кальциевым составом.

Буровой скважиной 1 (показана на плане рис.1) подземные воды вскрыты на глубине 7,5 м от поверхности земли. Средний уклон поверхности подземных вод со стороны водораздела составляет i = 0,0006.

В результате повышения горизонта воды в реке при строительстве водохранилища создаются условия для затопления и подтопления городской территории водами водохранилища и подземными водами.

Рассчитаем расход потока подземных вод со стороны водораздела, приходящийся на 1 м ширины его сечения, по формуле:

Рис. 2 Схема к расчету расхода потока подземных вод.

Qi = ? * К2 * I = Т * 1 * К2 * I

где, ? - площадь поперечного сечения потока, м2;

К2 - коэффициент фильтрации грунта, м/сут;

I - уклон поверхности потока;

Т - мощность потока, м.



Для упрощения дальнейших расчетов можно принять, что уклон поверхности подземных вод со стороны водораздела на всем протяжении равен среднему уклону. Для рассматриваемого примера, вводя в расчет среднюю мощность потока, получим

Тср = (6,3 м + 8,2 м)/2 = 7,25м

Q1 = 7,25 * 1 * 11,5 * 0,0006 = 0,05 м3/сут на 1 п.м.

3.2. Характеристика водообеспечения территории
Водоснабжение территории осуществляется от водозабора, расположенного на р. Амазонка. Вода подается в город насосной станцией второго подъема после очистки на водопроводных сооружениях. Данные для расчета системы водоснабжения приняты согласно СНиП 2.04.02-84 исходя из нормы водопотребления на 1 человека 330 л/сут и численности населения района 30,5 тыс. чел.
Норма водопотребления распределяется следующим образом:

Расчетный среднесуточный расход питьевой и хозяйственной воды Q составит

Q = N * М (3.1), где

N - численность населения, тыс. чел.;

М - норма водопотребления, л/сут на 1 чел.

Q = 30,5 * 330 =10065 м3/сут
На основании плана водопроводной сети была определена удельная протяженность трубопроводов. Удельная протяженность водопроводных сетей составляет 0,20 км/га. Общая протяженность водопроводных сетей составляет:

Lb = * F (3.2) где Iв - удельная протяженность сетей, км/га; F - площадь района, га.

LB = 0,20км/га * 700га = 140 км
Водопроводные сети выполнены из чугунных (80%) и стальных (20%) труб. Для расчета эксплуатационных утечек из сетей водоснабжения удельные утечки были приняты 1,25*10"3м3/сутна1 пог.м сети. Общие утечки из сетей водоснабжения составят

Wbo = Wb*Lb (3.3) где Wb - удельные утечки, м3/сут на 1 пог.м; Lb - протяженность водопроводных сетей, м.

WB0 = 1,25*10-3*140000= 175 м3/сут
Утечки из водопроводных сетей, таким образом, в % от величины водоподачи составляют

W% = (Wво/Q )*100 = (175/10065)*100 = 1,74%
Теплосети. Теплопотребление города составляет: отопление, вентиляция, горячее водоснабжение. Удельная протяженность теплосети составляет 0,25 км/га, общая протяженность составляет

Lt = It*F (3.4)

Где Iт - удельная протяженность, км/га;

F - площадь района, га.

LT= 0,25*700 = 175 км
Трубы теплосети стальные, удельные утечки из теплотрасс принимаются равными утечкам из водопроводной сети, то есть в среднем 1,25*10-3 м3/сут на 1 пог.м. Общие утечки составят

Wto = Wt*Iт (3.5) где Wt - удельные утечки , м /сут на 1 пог.м.

Wmo =1,25*W-3*175000 = 218,75 м3/сут
Канализация. Сточные воды от жилых домов, хозяйственных объектов, от мойки автотранспорта по системе самотечных и напорных коллекторов поступают на очистные сооружения.

Удельная протяженность канализационных сетей района составляет 0,15 км/га, общая протяженность сетей составляет

Lk = Ik*F (3.6)

где IK - удельная протяженность сетей, км/га;

F - площадь района, га.

LK =0,15*700 = 105 км.
Канализационная сеть выполнена из чугунных (25%), стальных (20%) и асбестоцементных (55%) труб. Удельные утечки из канализационных сетей города составляют 1,5*10"3 м3/сут на 1 пог.м, общие утечки из канализации составляют

WK0 = WK* Iк (3.7)

где WK0 - удельные утечки, м3/сут на 1 пог.м.
WK0 = 1,5*10-3*105000= 157,5 м3/сут.
В расчетах водного баланса территории должны учитываться также потери воды из водонесущих коммуникаций во время аварий. Потери воды при авариях Wa рассчитываются на основании данных о количестве аварий на сетях коммуникаций и потерь воды при авариях. Приближенно можно принять потери воды при авариях равными 0,1% от эксплуатационных потерь.

Характеристика системы водообеспечения территории приведена в таблице 3.

Общие эксплуатационные и аварийные утечки из водонесущих коммуникаций составляют следующую величину:

Wyr= Wbo + Wтo +Wko +Wa Wвa=0,001 *175=0,175 м3/сут.

Wma=0,001 *218,75=0,219 м3/сут.

Wкa=0,001 *157,5=0,158 м3/сут.

Wут= 175+218,75+157,5+0,175+0,219+0,158 = 551,802 м3/сут = 201407,73 м3/год.
4. Водный баланс территории. Оценка инфильтрационного питания подземных вод в условиях техногенных воздействий
Основными источниками питания вод зоны аэрации, и, следовательно, грунтовых вод на данной территории являются атмосферные осадки, трансформируемые на застроенной территории, эксплуатационные и аварийные утечки из водонесущих коммуникаций, поливные воды, расходуемые на полив зеленых насаждений.

Величина инфильтрационного питания за год может быть рассчитана по следующему балансовому уравнению

G = Mop*Fop + Wyт + Ос*( F - Fnp*ϭnp - Fh*ϭh*?) - Ec*Fnp, (4.1)

где G - объем инфильтрационного питания грунтовых вод на всей данной территории, м3/год,

Мор - оросительная норма зеленых насаждений мЗ/га год, Fop - площадь поливаемых зеленых насаждений, га

Wyт - эксплуатационные и аварийные утечки из водонесущих коммуникаций,

мЗ/год,

Ос - атмосферные осадки за расчетный год, м3/га год

F - вся рассматриваемая площадь (городской район), га,

Fnp - общая площадь проницаемых поверхностей рассматриваемой территории, га;

Fh - общая площадь непроницаемых поверхностей рассматриваемой территории (асфальт, крыши домов и т. д.), га;

ϭnp - коэффициент стока с проницаемых покрытий; ϭh - коэффициент стока с непроницаемых покрытий;

? - коэффициент, учитывающий сток с непроницаемых поверхностей в дождевую канализацию,

Ес - суммарное испарение с проницаемых поверхностей за расчетный год, м3/га-год;
В городе осуществляется полив зеленых насаждений. По данным цеха озеленения жилищного управления, в городе поливаются деревья, кустарники, цветники и газоны. Продолжительность поливного периода с 1 мая по 10 сентября, средневзвешенная оросительная норма составляет 2000 м3/га

Общая площадь полива на территории данного жилого района составляет 50% от площади зеленых насаждений, то есть 19,25 га (см. табл. 2)

Объем эксплуатационных и аварийных утечек из водонесущих коммуникаций определен в разделе 3.2, и составляет \Ґут= 201,4 тыс. м3/год,

В расчетах примем коэффициенты поверхностного стока стар = 0,15, стн= 0,85, коэффициент Р = 0,5.

Определение площадей проницаемых и непроницаемых поверхностей является достаточно сложным, ввиду отсутствия в общем балансе площадей территории этих сведений. Определение этих величин проводим на основе анализа планов городской застройки. Для города с многоэтажными постройками плотность застройки может быть принята порядка 0,5, то есть Fh = Fnp = 0,5*F = 0,5*700 = 350га.

В качестве расчетного принимаем год обеспеченности величины дефицита водного баланса ( осадки минус испарение ) р = 3 %, для которого, согласно характеристики природных условий, Ос = 4200 м3/га, а испарение с водной поверхности Ео = 6900 м /га.

Суммарное испарение с проницаемых поверхностей (зеленые насаждения) определим по формуле:

Ее = Ео • Кб, (4. 2)

где Ео - испарение с водной поверхности, м3/га, Кб - биологический коэффициент (Кб=0,8).

Ее = 6900*0, 8 = 5520 м3/га. Результаты расчетов инфильтрационного питания в год при обеспеченности р = 3 % дефицита водного баланса представлены в таблице 5.

G= 2000*19,25+201407,73+4200(700—350*0,15-350*0,85*0,5)-5520*350=402657,73

м3/год=402,7 тыс. м3/год.
Таблица 5
Расчет инфильтрационнсго питания

№№ п/п

Составляющие

Величина, тыс.м3/год

%

1

Расчетные осадки Oc*(F-Fnp*anp-Fh*gh*P)

2094,8

89,7

2

Поступление из водонесущих коммуникаций WyT

201,4

8,6

3

Поливные воды Mop*Fop

38,5

1,7




Итого

2334,7

100

4

Суммарное испарение Ec*Fnp

-1932

82,75




Всего G

402,7





Анализ данных таблицы показывает, что поступление воды составляет 2334,7тыс. м3/год, из них осадки - 89,7 %, поступление из водонесущих коммуникаций - 8,6%, поливные воды - 1,7 %. Расход воды за счет испарения и транспирации составляет 82,75%) от суммы приходных составляющих.

Для дальнейших расчетов удобно выразить инфильтрационное питание в единицах измерения м/сут по формуле:

Р = G/(F*T) (4.3)

где G - инфильтрационное питание, мЗ/гсд; F - рассматриваемая площадь, м2; Т - число суток в году.

Р = 402700/(700*10000*365) = 0,00016 м/сут.


5. Обоснование инженерной защиты городской территории от затопления и подтопления

5.1. Выбор расчетной обеспеченности
Анализ природных и техногенных условий рассматриваемой территории показывает, что данная территория подвержена явлениям затопления и подтопления. Для инженерной защиты территории необходимо наметить систему защитных мероприятий.

В состав намечаемых мероприятий по инженерной защите рассматриваемой территории входит: обвалование оградительной дамбой; защита от притока поверхностных вод со стороны водораздела с помощью нагорных каналов; организованный сбор и быстрый отвод поверхностных вод на самой защищаемой территории с помощью дождевой канализации (водосточной сети); устройство защитного дренажа; перекачка поверхностных и дренажных вод за пределы обвалованной территории.

Так как наблюдается ежегодное варьирование расходов и уровней воды в реках и водохранилищах, поверхностного стока, естественного увлажнения территории (осадков и испарения), то для учета этой изменчивости при проектировании защитных сооружений необходимо выбрать расчетную вероятность превышения (обеспеченность) этих величин. Несмотря на различное влияние этих величин на состояние городской территории, в первом приближении расчетную обеспеченность для них можно принять одинаковой и зависящей от класса капитальности сооружений.

Классы капитальности сооружений инженерной защиты назначаются, как правило, не ниже классов защищаемых объектов в зависимости от их хозяйственной значимости.

Все постоянные гидротехнические сооружения по капитальности разбиты на четыре класса. Класс основных гидротехнических сооружений водоподпорного типа принимается в соответствии со СНиП 2.06.01-86 и СНиП 2.06.15-85, по наивысшему его значению по таблицам, приведенным в приложении 2. Если разрушение основного сооружения может вызвать последствия катастрофического характера для городов, крупных промышленных предприятий, гидроузлов, транспортных магистралей, класс сооружения при надлежащем обосновании допускается повышать (численно изменять в меньшую сторону).

При проектировании постоянных речных гидротехнических сооружений, в данном случае дамбы обвалования, расчетные максимальные расходы воды надлежит принимать исходя из ежегодной вероятности превышения (обеспеченности), устанавливаемой в зависимости от класса сооружений для двух расчетных случаев - основного и поверочного -по таблице 6. При этом расчетные гидрологические характеристики следует определять по СНиП 2.01.14-83.
Таблица 6

Расчетные вероятности превышения




Ежегодная вероятность превышения Р %,

Расчетные случаи

расчетных максимальных расходов воды в зависимости от







класса сооружений.







1

2

3

4

Основной

од

1,0

3,0

5,0

Поверочный

0,01

0,1

0,5

1,0


Пропуск расчетного расхода воды для основного расчетного случая должен обеспечиваться при нормальных условиях эксплуатации. Пропуск расчетного расхода воды для поверочного расчетного случая должен обеспечиваться при чрезвычайных условиях эксплуатации (при допустимых в чрезвычайных условиях уровнях воды). При этом, учитывая кратковременность прохождения пика паводка, допускаются большие размывы, меньшая устойчивость креплений и др., не угрожающие разрушением основных сооружений, и последствия которых могут быть устранены после пропуска паводка.
Мы будем рассматривать только основной расчетный случай. В соответствии с таблицами приложения 2, основные гидротехнические сооружения можно отнести к третьему классу. Для основного расчётного случая и третьего класса сооружений расчетная вероятность превышения (обеспеченность) расчетных максимальных расходов воды составляет 3 %.

5.2. Проектирование дамбы обвалования

Для защиты территорий от затопления применяют две принципиально различные схемы обвалования: схему общего обвалования и схему обвалования по участкам.

Схема общего обвалования характеризуется устройством одной дамбы, полностью отгораживающей всю территорию от водохранилища. Эта схема применяется при отсутствии на защищаемой территории водотоков, а также при наличии небольших водотоков, когда есть целесообразность принудительно перекачать их сток через дамбу в водохранилище.

Схема обвалования по участкам применяется на территориях, пересекаемых большими оврагами или реками с большим расходом воды, перекачка которого нецелесообразна.

Анализируя топографические условия защищаемой территории, видим, что здесь отсутствуют овраги и водотоки. Городская застройка расположена плотно, без разделения на независимые участки. В таких условиях целесообразно применять схему общего обвалования. Достоинством схемы общего обвалования является малая протяженность дамб обвалования.

По условиям работы выбираем незатопляемый тип дамбы обвалования. Незатопляемые дамбы предназначаются для постоянной защиты территорий от затопления. Эти дамбы не должны допускать перелива воды через их гребень при любых высоких горизонтах половодий.

При обваловании территорий оградительные дамбы работают в условиях, близких к земляным плотинам малого и среднего напора, поэтому их проектирование и строительство производится с соблюдением норм и технических условий на эти сооружения.

Дамбу планируем возводить путем отсыпки грунта и его уплотнения на месте механизмами. Грунт для дамбы - супесь должна браться из карьеров в зоне затопляемой береговой полосы.

Ширину дамбы по гребню назначаем равной 6 м с учетом наличия проезжей дороги на гребне, которая служит для наблюдения за дамбой и проведения ремонтных работ в процессе ее эксплуатации.

Коэффициент заложения откосов должен быть для связных грунтов не менее коэффициента внутреннего трения грунта, т.е. m > tg ф (ф -угол внутреннего трения). В соответствии со СНиП 2.06.03-85 заложение откосов дамб при напоре до 3 м следует принимать с учетом свойств грунтов тела дамб. Назначаем заложение откосов дамбы: для верхового - mi = 2,5, для низового - тг = 2,5.

Защиту откосов дамбы от разрушающего воздействия волнобоя, льда, дождя осуществляем путем укрепления защитной одеждой. Верховой откос защищаем каменным покрытием в виде каменной наброски. Низовой откос укрепляем одерновкой.

Дренаж в теле дамбы не проектируем, так как дамба возводится на проницаемом основании, и дренирование ее тела может быть обеспечено работой береговой дрены, располагаемой со стороны низового откоса дамбы.

Для уменьшения фильтрации воды через тело дамбы обвалования проектируем дамбу обвалования с глиняным ядром. Ширина ядра: поверху - 2м, основания - 20 м. Превышение ядра над уровнем водохранилища - 1,2 м. Для уменьшения фильтрации воды через основание дамбы проектируем в основании дамбы шпунтовую стенку до водоупора.

Превышение гребня дамбы над расчетным горизонтом воды в водохранилище вычисляется по формуле:

h = h„+Ah + a, (5.1)

где

hH - высота наката ветровых волн расчетной обеспеченности на откос, м; Ah - ветровой нагон, м ( принимаем Ah = 0,2...0,3 м ) принимаем Ah =0,25, а -конструктивный запас возвышение гребня дамбы, м (а=0,5м).
Высота наката волны на откос определяется по формуле:

hH = 3,2.K0'C-tga , (5.2)

где

Ко - эмпирический коэффициент, зависящий от типа крепления откоса (для каменной наброски Ко=0,77);

а - угол наклона откоса к горизонту, tga = 1/m, где

m - коэффициент заложения откоса,; ш=2,5.

tga =1/2,5=0,4
С - расчетная высота волны (м), определяется по формуле:

С = 0,0208 • VB5/4 «l/3 , (5.3)

где

VB - расчетная скорость ветра, м/с;

L - длина разгона волны, км (принимаем Ь=2...5км), принимаем L=3 Получаем:

С = 0,0208*16 5/4»3 1/3 = 0,96 м, h„ = 3,2 • 0,77 »0,96 '0,4= 0,95 м, h = 0,95+0,25 + 0,5 = 1,7 м Максимальный расчетный горизонт воды в водохранилище при НПУ соответствует отметке 51м. Таким образом, высотная отметка гребня дамбы равна

▼гд = Типу + h =445,5+1,7=447,2 м. Трассу дамбы проектируем по горизонтали поверхности земли, следовательно, высота дамбы равна:

▼ гд - Тпз = 447,2-443,5=3,7 м.


/'


Учебный материал
© bib.convdocs.org
При копировании укажите ссылку.
обратиться к администрации