Контрольная работа - Каменные конструкции (1) - файл n1.doc

Контрольная работа - Каменные конструкции (1)
скачать (397 kb.)
Доступные файлы (1):
n1.doc397kb.21.10.2012 10:46скачать

n1.doc

Расчет наружной несущей стены из каменных материалов

Произвести расчет наружной несущей стены одиннадцатиэтажного здания по двум предельным состояниям. Высота этажа Нэт=3,1 м. Кладка выполнена из кирпича глиняного обыкновенного марки М250 на растворе марки М150. Толщина стены h=510мм.

Временная нормативная нагрузка на междуэтажные перекрытия gnпер=6,0 кПа. Нормативная нагрузка на покрытие gnпокр=6,0 кПа. Снеговой район V. В стенах имеются оконные проемы bок Ч hок = 1,7 Ч1,5 м с шагом В=3 м вдоль фасада. Шаг продольных стен здания L=5 м. Ширина здания 10 м. Класс ответственности здания III.
Компоновка перекрытий, покрытия и фрагмента фасада здания.

В качестве несущих конструкций перекрытий и покрытий принимаем железобетонные многопустотные плиты ПК 48.12 с размерами в плане 4780 Ч 1490 мм. Длина опирания плит настила на кладку должна быть не менее 90 мм.

Фрагмент планп здания с раскладкой плит и указанием грузовых площадей для сбора нагрузок с перекрытий и покрытий на крайнюю (простенок) и среднюю стены здания приводится на рис.1.



Рис.1 Фрагмент плана здания

  1. грузовая площадь для сбора нагрузок на крайнюю стену;

  2. грузовая площадь для сбора нагрузок на среднюю стену.

По приведенным в задании с исходными данными компонуем фрагмент фасада здания (рис.2). На фрагменте фасада указываем грузовую площадь, с которой собирается нагрузка от веса стены на кирпичный простенок первого этажа.

1-1



Рис.2. Фрагмент фасада здания

Проверяем соблюдение конструктивных требований п.6.16 [2] для принятия по заданию толщины стены.

Отношение высоты стены к её толщине Н/h (где Н=Нэт – высота этажа, h – толщина стены) для стен без проемов, несущих нагрузки от перекрытий или покрытий, независимо от результатов расчета, не должно превышать величину ?, указанную в таблице 28 [2]. Полагаем, что свободная длина стены (расстояние между поперечными стенами здания) не превышает 2,5ЧН.

При наличии в стенах проемов, необходимо умножать ? на поправочный коэффициент k из таблицы 29 [2].

Указанная в исходных данных кладка (корпич М250 и раствор М150), относится к группе I (см. таблицу 26 [2]).

По таблице 28 [2] ?=25.

По таблице 29 [2] k===0,658,

где Аn – площадь нетто и Аb – площадь брутто определяются по горизонтальному сечению стены.

H/h=310/51=6,08
Условия п.6.16 [2] соблюдаются. Стена принята достаточной толщины.
Сбор нагрузок на простенок

Расчетная постоянная нагрузка от веса стены и слоя внутренней штукатурки толщиной 20 мм, при ширине грузовой площади В=3 м, действующая в верхнем сечении простенка

Nc=[(Нпар2эт+0,9)ЧВ-8ЧbокЧhок]Ч?пЧ?fЧ(?Чh+?шт.Ч?шт)=[(34,7-3,1+0,9)Ч3- -8Ч1,7Ч1,5]Ч0,9Ч1,1Ч(18Ч0,51+18Ч0,02)=728,2 кН,

где Нпар – высотная отметка верха парапета (см.рис.2);

Нэт – отметка чистого пола второго этажа;

0,9 м – расстояние от уровня чистого пола второго этажа до верха простенка первого этажа;

В=3 м – ширина грузовой площади;

?п =0,9 – коэффициент надежности по назначению для здания III класса ответственности ( см. [7], стр.34 [1] или прил. к методическим указаниям);

?f = 1,1 – коэффициент надежности по нагрузке (табл. 1[7]);

?=18 кН/м3 – удельный вес кладки из глиняного обыкновенного кирпича на цементно-песчаном растворе (табл. Аю1 СНБ 2.04.01-97 или табл.5 [3]);

?шт 18 кН/м3 – удельный вес штукатурки из смешанного раствора согласно п.3.25 [3];

?шт = 20 мм – толщина слоя внутренней штукатурки.

Расчетная нагрузка от собственного веса простенка первого этажа

Nпрост=(B-bок)ЧhокЧ ?пЧ ?fЧ(?Чh+?шт.Ч?шт)=(3-1,7)Ч1,5Ч0,9Ч1,1ЧЧ(18Ч0,51+18Ч Ч0,02)=18,4 кН.
Действующие на перекрытия здания нагрузки приведены в таблице 1.
Таблица 1. Нагрузки на перекрытие, кН/м2

Вид нагрузки

Нормативная нагрузка gn

?fi

Расчетная нагрузка g

  1. Постоянная

- Плиточный пол ?=15мм, ?=20 кН/м3

?Ч?Ч ?п=20Ч0,015Ч0,9

- Цементно-песчаная стяжка ?=20мм, ?=22 кН/м3

?Ч?Ч ?п=22Ч0,02Ч0,9

- Плита перекрытия многопустотная

gnплЧ ?п=3,1Ч0,9



0,270


3,960
2,79



1,1


1,3
1,1



2,970


5,148
3,069

Итого:

  1. Временная

gnпер Ч ?п=6Ч0,9



5,4



1,2



6,48

Всего:

12,42




gмп= 17,667


Расчетная нагрузка на простенок, передаваемая с перекрытия одного этажа Nпер1 = gмпЧ(L/2-a)ЧB=17,667Ч(5/2-0,25)Ч3=119,3 кН,

где а=250 мм – привязка наружной кирпичной стены к разбивочной оси.

Расчетная нагрузка на простенок, передаваемая с перекрытий 2…10 этажей Nпер2-10 = 9ЧNпер1 =8Ч119,3=1193 кН.

Расчетная нагрузка на простенок, передаваемая с покрытия

Nпокр = ?пЧ ?fЧ gnпокрЧ(L/2-a)ЧB=0,9Ч1,2Ч6,0Ч(5/2-0,25)Ч3=43,7 кН,

где ?f=1,2 – коэффициент надежности по нагрузке для покрытия.

Расчетная снеговая нагрузка на простенок

Nсн = ?пЧ ?fЧ µЧs0Ч(L/2-a)ЧB=0,9Ч1,4Ч1,0Ч2,0Ч(5/2-0,25)Ч3=17,01 кН,

где ?f=1,4 – коэффициент надежности по снеговой нагрузке согласно п5.7 [1];

µ=1,0 – коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие в зависимости от его профиля, определяемы согласно п.п.5.3-5.6[1];

s0=2,0 кПа – нормативное значение веса снегового покрова на 1 м2 горизонтальной поверхности земли, принимаемое в зависимости от снегового района по таблице 4 [1].
Определение расчетных усилий, действующих на простенок.
Рассматривается здание с жесткой конструктивной схемой. В соответствии с требованиями п.6.7б [2] необходимо, чтобы расстояния между поперечными жесткими конструкциями (поперечными стенами) не превышало указанных в таблице 27 [2] величин. В здании высотой 22…32 м, при группе кладки I и перекрытиях из сборных железобетонных настилов с тщательным заполнением швов раствором не ниже М50, расстояние между поперечными жесткими конструкциями не должно быть больше 42Ч0,9=37,8 м. Считаем, что это условие выполняется.

Стену рассматриваем расчлененной по высоте на однопролетные вертикальные балки с расположением шарниров в плоскостях перекрытий и покрытия.

Нагрузки с верхних этажей (с покрытия и перекрытий 2…10 этажей) передаются в центре тяжести сечения стены второго этажа, а нагрузка с перекрытия 1-го этажа передается с фактическим эксцентриситетом.

Расчетная схема стены 1-го этажа приведена на рис.3.


Рис.3. Расчет простенка 1-го этажа
Нагрузка от перекрытия 1-го этажа приложена на расстоянии от внутренней поверхности стены, равном одной трети длины опирания плиты перекрытия на стену ар/3=260/3=87 мм > 70 мм. Cогласно п.6.10 [2] принимаем этот размер 70 мм.

Расчетный изгибающий момент от внецентренного приложения нагрузки с перекрытия 1-го этажа

М=Nпер1Ч(h/2-0,07)=119,3Ч(0,51/2-0,07)=22,07 кНм.

Расчетные изгибающие моменты, действующие в верхнем и нижнем сечениях простенка 1-го этажа:

Мв=МЧ(Нэт-0,9+?пл)/Нэт=22,07Ч(3,1-0,9+0,22)/3,1=17,23 кНм;

Мн=МЧ(Нэт-0,9-hок+?пл)/Нэт=22,07Ч(3,1-0,9-1,5+0,22)/3,1=6,55 кНм.

Расчетные продольные силы, дейтвующие в верхнем и нижнем сечениях простенка:

Nв=Nс+Nпер1+Nпер2-10+Nпокр+Nсн= 728,2+119,3+1193+43,7+17,01 = 2101,21 кН;

Nн= Nв+Nпрост=2101,21+18,4=2119,61 кН.


Расчет простенка по прочности

Производим расчет простенка как внецентренно сжатого неармированного элемента на расчетные усилия, действующие в его верхнем сечении, по формуле 13 [2] Nв ?mgЧ?1ЧRЧAcЧ?.

Так как высота сечения стены h = 51 см > 30 см, то согласно п. 4.7 [2] принимаем коэффициент mg=1,0.

При определении несущей способности элемента штукатурка не включается в его расчетное сечение (примечание 2 к табл.5 [3]).

Расчетная высота стены определяется согласно п.4.3 [2] в зависимости от условий опирания на горизонтальные опоры. При неподвижных шарнирных опорах l0=Hэт=3,1 м.

По таблице 15 [2] для кладки из кирпича глиняного полнотелого на растворе марки М150 определяем упругую характеристику ? = 1000.

Эксцентриситет приложения продольной силы в расчетном сечении

е0= Мв/Nв = 17,23 / 2101,21= 0,0082 м = 0,82 см.

Высота сжатой части поперечного сечения

hc = h - 2Ч е0 = 51 - 2Ч0,82 = 49,36 см.

По формуле 12 [2] ?h = l0 / h = 310 / 51 =6,08.

По таблице 18 [2] определяем коэффициент продольного изгиба для всего сечения в плоскости действующего изгибающего момента ? = 0,9584.

Так как эпюра изгибающих моментов не является знакопеременной по высоте элемента, то согласно п.4.7 [2] Н = Нэт ; ?hс = Н / hc = 310 / 49,36 = 6,28.

По таблице 18 [2] определяем коэффициент продольного изгиба для сжатой части сечения ?с = 0,9544.

По формуле 15 [2] ?1 = (?+ ?с) / 2 = (0,9584 + 0,9544) / 2 = 0,9564.

Расчетное сопротивление сжатию кладки высшего качества из кирпича М250 на тяжелом растворе М150 определяется по таблице 2 [2] R = 3,3 МПа.

По формуле 14 [2] определяется площадь сжатой части сечения

Ас = АЧ(1 – 2 Ч е0 / h) = 51Ч130Ч(1 – 2 Ч 0,82 / 51) = 6417 см2.

По таблице 19 [2] ? = 1 + е0 / h = 1 + 0,82 / 51 =1,016 < 1,45.

Nв = 2101,21 кН > mgЧ?1ЧRЧAcЧ? = 1,0 Ч 0,9564 Ч 3,3 Ч 6417 Ч 1,016 / 10 = =2057,7 кН.

Несущая способность простенка недостаточна, его прочность не обеспечена.

Повысить несущую способность простенка можно тремя способами:

- увеличить высоты поперечного сечения стены;

- использованием для кладки материалов с более высокими прочностными характеристиками;

- применением сетчатого армирования при растворе марки не ниже 50 и высоте ряда кладки не более 150 мм (при использовании этого способа можно увеличить несущую способность не более, чем в 2 раза).

Эксцентриситет не выходит за пределы ядра сечения (примечание 1 п.4.31 [2]), так как е0= 0,82 см < 0,17h = 0,17 Ч 51 =8,67 см. Применяем для повышения несущей способности простенка сетчатое армирование кладки.

Конструктивные требования к армированной кладке приводятся в п.п.6.75-6.77 [2]:

- процент армирования µ должен быть не менее 0,1% объема кладки;

- для сетчатого армирования каменной кладки используется арматура диаметром 3 - 6 мм;

- размер ячеек сетки должен находиться в пределах 30 – 120 мм;

- арматурные сетки укладываются не реже, чем через пять рядов кирпичной кладки из обыкновенного кирпича, через четыре ряда кладки из утолщенного кирпича и через три ряда кладки из керамических камней;

- швы кладки армокаменных конструкций должны иметь толщину, превышающую диаметр арматуры не менее, чем на 4 мм.

Необходимое минимальное значение расчетного сопротивления армированной кладки

Rskb = Nв / (mgЧ?1ЧAcЧ?) = 2101,21Ч10 / (1,0 Ч 0,9564 Ч 6417 Ч 1,016) = 3,37 МПа.

Требуемый процент армирования по объему, при использовании арматурной проволоки S500, определяем из формулы 31 [2]

µ = (Rskb - R) Ч 100 / [2 ЧRs Ч ?cs Ч(1 - 2 Ч е0 / y)] = (3,37 – 3,3) Ч100 / [2 Ч365 Ч0,6 Ч(1 - - 2 Ч0,82 / 25,5)] = 0,017 % < µmax = 50 ЧR / [(1 - 2 Ч е0 / y) ЧRs Ч ?cs] = 50Ч3,3 / [(1 - 2 Ч Ч 0,82 / 25,5) Ч365Ч 0,6] = 0,865 %,

где ?cs= 0,6 – коэффициент условий работы для арматуры класса S500;

y – расстояние от центра тяжести сечения до его сжатого края (для прямоугольного сечения y = h / 2).

Принимаем сетки из арматуры ϕ4 S500 с ячейкой с = 60 мм. Требуемое максимальное расстояние между сетками по высоте (рис.4)


Рис.4. Сетчатое армирование каменной кладки
sтр = 2 ЧАst Ч100 / (µ Чc) = 2 Ч0,126 Ч100 / (0,017 Ч6,0) = 247,1 см,

где Аst – площадь поперечного сечения арматурного стержня.

Принимаем s = 5 Ч77 =385 мм < 2471 мм (сетки укладываются через 5 рядов кладки).

Процент армирования µ = 2 ЧАst Ч100 / (c Чs) = 2 Ч0,126 Ч100 / (6 Ч38,5) = = 0,1091% > µmin = 0,1 %

По формуле 31 [2] определим расчетное сопротивление армированной кладки

Rskb =R + 2 Чµ Ч Rs Ч ?cs Ч(1 - 2 Ч е0 / y) / 100 = 3,3 + 2 Ч0,1091 Ч365 Ч0,6 Ч(1 - 2 Ч Ч0,82 / 25,5) / 100 = 3,747 МПа.

По формуле 4 [2] определяем упругую характеристику кладки с сетчатым армированием ?sk = ? Ч Ru / Rsku ,

где временное сопротивление сжатию кладки определяется по формуле 3 [2]

Ru = k ЧR = 2 Ч3,3 = 6,6 МПа; k = 2,0 – коэффициент, принимаемый по таблице 14 [2];

временное сопротивление сжатию армированной кладки с сетчатой арматурой определяется по формуле 6 [2]

Rsku = k ЧR + 2 Ч Rsn Ч ?cs Чµ / 100 = 2 Ч3,3 + 2 Ч405 Ч0,6 Ч0,1091 / 100 = 7,130 МПа.

?sk = ? Ч Ru / Rsku = 1000 Ч6,6 / 7,13 = 925,67.

Уточняем величину ?1 при упругой характеристике ?sk = 925,67:

? = 0,9553; ?с = 0,9510; ?1 = (?+ ?с) / 2 = (0,9553 + 0,9510) / 2 = 0,9532.

Производим расчет внецентренно сжатого элемента с сетчатым армированием по формуле 29 [2]

Nв = 2101,21 кН < mgЧ?1ЧRskbЧAcЧ? = 1,0 Ч 0,9532 Ч 3,747 Ч 6417 Ч 1,016 / 10 = =2158,9 кН.

Прочность простенка при принятом армировании кладки обеспечена.
Расчет узла опирания плит перекрытия 1-го этажа на кирпичную кладку на центральное сжатие

Расчет производим по формуле 51 [2] N ? g Ч? ЧR ЧA,

где А = В Чh = 300 Ч51 = 15300 см2 – суммарная площадь сечения кладки и железобетонных элементов перекрытия;

g = 0,8, так как суммарная площадь опирания железобетонных элементов в узле Аb =B Чaр = 300 Ч26 =7800 см2 > 0,4 ЧA = 0,4 Ч15300 = 6120 см2 (согласно п.6.44 [2]);

? = 1,0 согласно п.6.44 [2], так как настил перекрытия имеет пустоты

N = Nв – 0,68 ЧВ Ч ?пЧ?fЧ(?Чh+?шт.Ч?шт) = 2101,21 - 0,68 Ч3 Ч0,9 Ч1,1 Ч(17 Ч0,51+ +17 Ч0,02) = 2083 кН < g Ч? ЧR ЧA = 0,8 Ч1,0 Ч3,3 Ч15300 Ч10-1 = 4039,2 кН.

Проверка несущей способности горизонтального сечения, пересекающего ребра настила

Считаем, что пустоты в опорных зонах плит перекрытия 1-го этажа не заполнены бетонными вкладышами.

Проверку прочности по сечению, пересекающему ребра настила, производим по формуле 52 [2]

N ? n ЧRb Ч?b2 ЧAn + R ЧAk ,

где Rb Ч?b2 = 8,5 Ч0,9 =7,65 МПа – расчетное сопротивление бетона класса В15 (материал из которого изготовлена плита перекрытия) осевому сжатию;

n=1,25 для тяжелого бетона;

Аn = арЧ(bпл - 7Чdпуст) ЧВ / bпл = 26Ч(149 - 7Ч15,9) Ч300 / 149 = 1973,6 см2 – площадь горизонтального сечения настила, ослабленная пустотами на длине опирания настила на кладку (суммарная площадь сечения ребер);

Ак = ВЧ(h - ap) = 300Ч(51 - 26)= 7500 см2 – площадь сечения кладки в пределах опорного узла.

N = 2083 кН < n ЧR Ч An + R ЧAk = 1,25 Ч8,5 Ч0,9 Ч1973,6 Ч10-1 + 3,3 Ч7500 Ч Ч10-1 = 4362,3 кН.

Прочность обеспечена.

Так как максимальный эксцентриситет продольной силы (рис.3)

e0max = M / N = 22,07 Ч100 / 2083 =1,06 см < 0,7 Чy =0,7 Ч25,5=17,85 см, то согласно п.4.8 [2] не требуется производить расчет по второму предельному состоянию (по раскрытию трещин в швах кладки).
Расчет стены подвала

Проверить несущую способность наружной стены подвала кирпичного здания. Высота стены подвала Hподв = 2,4 м. Пол бетонный толщиной 180 мм. Отметка уровня земли -0,900 м. Стена выполена из блоков бетонных для стен подвалов типа ФБС 24.5.6. Укладка блоков выполнена на растворе М100. Нормативное значение поверхностной нагрузки на грунт ? = 20 кН/м2. Объемная масса грунта ? = 22 кН/м3 .Расчетный угол внутреннего трения грунта ? = 40о.

Принимаем толщину стены подвала h = 500 мм (блоки ФБС 24.5.6 СТБ 1076-97).

Стена подвала рассчитывается как балка с двумя неподвижными шарнирными опорами.



Рис.5 Расчет стены подвала

Конструктивное решение стены подвала, её расчетная схема с указанием действующих нагрузок и эпюры изгибающих моментов приведены на рис.5. В расчетах принимаем ширинуну Грузовой площади В = 3 м для упрощеия использования нагрузок и з предыдущего расчета.

Нагрузка на стену подвала, передаваемая с кирпичной стены первого этажа:

N1 = Nн +(0,8+ ?пл) ЧВ Ч ?пЧ?fЧ(?Чh+?шт.Ч?шт) = 2119,61+(0,8+0,22)Ч3,0Ч Ч0,9Ч1,1Ч(17,0Ч0,51+17,0Ч0,02) = 2146,9 кН.

Нагрузка на стену подвала, передаваемая с перекрытия

N2 = Nпер1 = 119,3 кН.

Эксцентрисисет приложения силы N1 относительно оси стены е1=0,5 см.
эксцентриситет нагрузки от перекрытия над подвалом N2 относительно оси стены

е2 = h/2 - ap / 3 = 500/2 – 260/3 = 163 мм.

Согласно п.6.65 [2], при определении изгибающего момента от вертикальных нагрузок верхнем сечении стены подвала, учитываем суммарную величину фактического и случайного эксцентриситетов (е1+ есл ) для N1, а для N2 учитываем только фактический эксцентрисит е2 .

М = N1Ч (е1+ есл ) – N2Че2 = 2146,9Ч(0,005 + 0,04) – 119,3Ч0,163 = 77,16 кНм.

Временную нормативную нагрузку на поверхности земли заменяем добавочным эквивалентным слоем грунта высотой hred = ? / ? = 20 / 22 = 0,909 м.

Верхняя и нижняя ординаты эпюры бокового давления грунта:

q1 = ?fЧ ?пЧB Ч ? Ч hred Чtg2(45o – ? / 2) = 1,2 Ч0,9 Ч3 Ч22 Ч0,909 Ч tg2(45o – 40о /2) = =14,09 кН/м.

q2 = ?fЧ ?пЧB Ч ? Ч( hred + H2)Чtg2(45o – ? / 2) = 1,2 Ч0,9 Ч3 Ч22 Ч(0,909 + 1,72) Ч tg2(45o – - 40о /2) =40,74 кН/м.

Изгибающий момент в любом сечении стены подвала от горизонтальной нагрузки определяется по формуле 107 [3]

Мхгор = 1 / 6 Ч{H22 / H1 Ч(2 Чq1 + q2) Чx – [3 Ч q1 + (q2 – q1) Ч(x – H1 + H2) / H2] Ч Ч ( x – H1 + H2)2} = 1 / 6 Ч{1,722 / 2,4 Ч(2 Ч14,09 +40,74) Чx – [3 Ч 14,09 + (40,74 – 14,09) Ч Ч(x – 2,4 + 1,72) /1,72] Ч ( x – 2,4+ 1,72)2}= - 2,58х3 - 1,78х2 + 20,16х – 2,43

Изгибающий момент в любом сечении стены подвала от вертикальных нагрузок

Мхверт = М Ч(1 – х / Н1) = 77,16 Ч(1 – х / 2,4) = 77,16 – 32,15х.

Необходимо определить сечение по высоте стены подвала с максимальным изгибающим моментом от совместного действия вертикальных и горизонтальных нагрузок. Для этого дифференцируем уравнение

Мх = Мхгор + Мхверт = - 2,58х3 - 1,78х2 + 20,16х – 2,43 + 77,16 – 32,15х = - 2,58х3 - -1,78х2 - 11,99х + 74,73 .

Мх = -7,74х2 - 3,56х – 11,99.

В сечении с координатой х, где Мх =0, действует максимальный изгибающий момент Мmax.

Решаем уравнение:

-7,74х2 - 3,56х – 11,99 = 0;

х2 + 0,46х + 1,55 = 0;

D = b2 - 4ЧaЧc = 0,462 - 4Ч1Ч1,55 = -5,99 < 0.

Уравнение не имеет корней. Функция Мх не имеет экстремумов. Её величина плавно изменяется (убывает) на всей области определения от х = 0 до х = Н1 . Поэтому, максимальный изгибающий момент действует в верхнем сечении стены подвала и равен (рис.5)

Мmax = М = 77,16 кНм.

В этом же сечении действует продольная сила

N = N1 + N2 = 2146,9 + 119,3 =2266,2 кН.

Прочность стены подвала проверяем при внецентренном сжатии с эксцентриситетом

е0 = Мmax / N = 77,16 / 2266,2 = 0,034 м = 3,4 см.

Расчетная несущая способность стены подвала определяется по формуле 13 [2]

Ncc = mgЧ?1ЧRЧ ?cЧAcЧ? .

Так как высота сечения стены подвала h = 50 см > 30 см принимаем коэффициент mg = 1,0.

l0 = H1 =2,4 м.

По таблице 15 [2] ? = 1500.

?h = l0 / h = 240 / 50 =4,8. По таблице 18 [2] ? = 0,9920

hc = h - 2Ч е0 = 50 - 2Ч3,4 = 43,2 см.

?hс = Н1 / hc = 240 / 43,2 = 5,56. По таблице 18 [2] ?с = 0,9844.

По формуле 15 [2] ?1 = (?+ ?с) / 2 = (0,9920 + 0,9844) / 2 = 0,9882.

По таблице 4 [2] R = 3,1 МПа.

Согласно п.3.11в [2] коэффициент условий работы для крупных блоков из тяжелого бетона ?c = 1,1.

Ас = АЧ(1 – 2 Ч е0 / h) = 50Ч300Ч(1 – 2 Ч 3,4 / 50) = 12960 см2.

По таблице 19 [2] ? = 1 + е0 / h = 1 + 3,4 / 50 =1,068 < 1,45.

Nсс = mgЧ?1ЧRЧ ?cЧAcЧ? = 1,0 Ч 0,9882 Ч 3,1 Ч 12960 Ч 1,068 / 10 = =4240,17 кН > N =2266,2 кН.

Несущая способность стены подвала значительно превышает действующее в расчетном сечении усилие. Прочность стены подвала обеспечена.
Литература

1. СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия/Госстрой СССР. – М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1986. – 36с.

2. СниП II-22-81. Каменные и армокаменные конструкции/Госстрой СССР. – М.: Стройиздат, 1983. – 40с.

3. Пособие по проектированию каменных и армокаменных конструкций ( к СНиП II-22-81. « Каменные и армокаменные конструкции. Нормы проектирования») / ЦНИИСК им.Кучеренко Госстроя СССР. – М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1989. – 152с.

4. СТБ 1076-97. Конструкции бетонные и железобетонные фундаментов. Общие технические условия.

5. СТБ 1160-99. Кирпич и камни керамические. Технические условия.

6. ГОСТ 9561-91. Плиты перекрытий железобетонные многопустотные для зданий и сооружений. Технические условия.

7. ГОСТ 27751-88. Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положения по расчету.

8. ГОСТ 28013-89. Растворы строительные. Общие технические условия.

9. Серия Б1.016.1-1. Блоки бетонные для стен подвалов зданий и сооружений. Выпуск 1.98. Блоки сплошные из тяжелого бетона. Рабочие чертежи.

10. Серия 1.141 – 1. Панели перекрытий железобетонные многопустотные. Выпуск 63. Предварительно напряженные панели с круглыми пустотамидлиной 6280, 5980, 5680, 5380, 5080 и 4780 мм шириной 1790, 1490, 1190 и 990 мм, армированные стержнями из термически упрочненной стали класса Ат – V. Метод натяжения электротермический. Рабочие чертежи.





Учебный материал
© bib.convdocs.org
При копировании укажите ссылку.
обратиться к администрации